【正文】 由表中數(shù)據(jù)對照演算條件知，正截面抗裂驗算滿足要求。表71 正截面抗裂驗算表項目支點截面截面跨中截面（N由式中：—按荷載短期效應組合計算的彎矩，； —按荷載長期效應組合計算的彎矩，； —換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩。七、預應力空心板變形驗算此預應力混凝土空心板為A類受彎構(gòu)件，按“公預規(guī)”，需要進行正截面和斜截面抗裂驗算。mm）0（N）（mm）（mm）（mm）00285253（MPa）00（MPa）（MPa）主應力計算公式為： 具體計算見表66。 空心板截面混凝土法向應力的計算見表65。由“公預規(guī)”，空心板截面混凝土法向應力的計算公式為： 式中：，其中，見計算表表115，mm，為計算主應力點到換算截面重心軸的距離；中的N驗算截面上的主壓應力驗算點，取圖31所示空心板等效工字形截面的換算重心軸（00處）、上翼板與腹板交界處（11處）、下上翼板與腹板交界處（22處）。由“公預規(guī)”，使用階段預應力混凝土受彎構(gòu)件預應力鋼鉸線的拉應力應符合下列規(guī)定： 由MPa MPa所以有：MPa MPa故滿足要求。mm則有： MPaMPaMPaMPa通過修改設計和采取措施，支點截面已滿足要求。 支點截面的截面幾何特性按圖61計算，當MPa時，對預應力鋼鉸線，,對非預應力鋼筋，；當MPa時，對預應力鋼鉸線，,對非預應力鋼筋，見表63。mm0（9）N表62 預施應力階段空心板截面正應力驗算序號項目單位跨中截面支點（1）N（2）mm（3）MPa（4）N 應力驗算預施應力階段，空心板截面正應力驗算取跨中、截面、支點三個截面，正應力為： 計算過程及結(jié)果見表62。由，得=，空心板截面與大氣接觸的周邊長度cm； cm，故空心板理論厚度為： cm20cm設空心板所處環(huán)境的大氣相對濕度為75%，構(gòu)件受載齡期為14天，則由“公預規(guī)”： ，把以上的數(shù)據(jù)代入的公式，得： MPa預加應力階段，第一批預應力損失為： MPa使用荷載作用階段，第二批預應力損失為： MPa全部預應力損失為： MPa預應力鋼鉸線的永存預應力值為：MPa六、預應力空心板截面應力驗算 預施應力階段空心板截面應力驗算 空心板換算截面幾何特性表61 空心板換算截面幾何特性項目符號單位MPaMPa換算截面面積cm換算截面重心至截面下邊緣距離cm換算截面重心至截面上邊緣距離cm預應力鋼鉸線重心至換算截面重心距離cm換算截面慣性矩cm設空心板當混凝土強度達到75%時放松鋼鉸線，這時空心板處于初始預加力和板自重共同作用下，且MPa，MPa，MPa。五、預應力損失計算按“公預規(guī)”規(guī)定，715鋼鉸線的張拉控制應力為：==1395MPa、鋼鉸線回縮引起的預應力損失先張法施工，采用100m先張臺座，兩端張拉，錨具為錐形錨具，查“公預規(guī)”，=6mm，則： MPa由“公預規(guī)”，由于采用超張拉工藝，所以： 式中：—張拉系數(shù)，超張拉時，=； —鋼鉸線松弛系數(shù)，級松弛，=； —傳力錨固時的鋼鉸線應力，==；代入各數(shù)據(jù)得： 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失由“公預規(guī)”，得： 式中：—在計算截面鋼鉸線重心處，由全部鋼鉸線預加力產(chǎn)生的混凝土法向應力，MPa； —預應力鋼鉸線彈性模量與混凝土彈性模量的比值，=； 代入數(shù)據(jù)得：MPa。圖42 空心板箍筋布置圖（單位：cm）由表41可見，空心板各截面抗剪強度均滿足要求。表41 箍筋間距計算和斜截面抗剪承載力驗算表序號計算荷載項 目=935cm(距支座中心/2處)=700cm=510cm=（/4處）（1）（kN）（2）（mm）152245399426（3）采用值（mm）100150200200（4）（kN）（5）0000根據(jù)表41的計算結(jié)果，空心板的箍筋布置如下：由梁端至距跨中距離=700cm處，取箍筋間距=100mm；由=700cm至=510cm處，取箍筋間距=150mm；由=510cm至跨中截面，取箍筋間距=200mm。斜截面抗剪承載力驗算由“公預規(guī)”，由混凝土和箍筋承受全部計算剪力條件得： 判別式為： 式中：—斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設計值（kN）；—異號彎矩影響系數(shù)，取=； —預應力提高系數(shù)，取=； —受壓翼緣的影響系數(shù)，取=； —斜截面內(nèi)箍筋配筋率；其余符號意義同前。圖41 空心板計算剪力包絡圖設箍筋采用R235鋼筋雙肢，則相箍筋截面積mm由“公預規(guī)”，預先選定箍筋種類和直徑，可以按下式計算箍筋間距： 式中：，=195MPa，=，=，為相應截面的計算剪力值。 箍筋配置及抗剪強度驗算由表28，得=，=。由表28畫出剪力包絡圖（圖41虛線）。對照內(nèi)力組合表28中個截面控制設計的值，空心板沿跨長相當一部分區(qū)段都需要按計算要求配置箍筋。 箍筋設計及斜截面抗剪強度驗算 空心板截面尺寸檢查空心板支點截面的計算剪力=,混凝土標號為50號，支點截面腹板厚cm（見圖19），有效高度=，則： =kN=kN故空心板截面尺寸符合要求。m=仍采用將空心板截面等效成工字形截面（見圖31）方法進行，則cm，cm，而：N N即說明混凝土受壓區(qū)高度在受壓翼緣板內(nèi)，由= 得： mm=131mm且==,則空心板跨中截面的抗彎承載能力為： =空心板跨中截面受壓翼緣計算寬度cm,截面有效高度cm,50號混凝土MPa，715鋼鉸線的抗拉強度設計值MPa，跨中截面最大計算彎矩=現(xiàn)取預應力鋼鉸線離板下緣的距離=,12束預應力鋼鉸線在空心板截面中的布置見圖32，預應力鋼鉸線沿空心板跨長呈直線變化，故沿板長各截面=。綜上所述估算的預應力鋼鉸線面積，取12束715鋼鉸線，為： mm=mm mm,滿足要求。其余符號意義見前面。由使用階段受壓區(qū)混凝土的最大壓應力的限值： = （6） 由使用階段受拉區(qū)預應力鋼鉸線的最大拉應力的限值： （7）式中：—按荷載標準值組合的彎矩值，=因為, 所以 mm同理，由公式（3）得： （5）代入各數(shù)據(jù)得：， mm。m, =, =，cm，=, cm。m,得： mm 按施工階段混凝土正應力要求估算按施工階段先張法預應力混凝土空心板上、下緣混凝土正應力限值條件來估算時，空心板截面幾何特性采用毛截面幾何特性以簡化計算。m＞=空心板跨中截面=則等效工字形截面的上翼緣板厚度：cm等效工字形截面的下翼緣板厚度：cm等效工字形截面的肋板厚度：cm 估算預應力鋼鉸線面積時，設預應力鋼鉸線布置在空心板下部一排，并假定預應力鋼鉸線重心距板下邊緣距離為，取=4cm,則板的有效高度cm。圖31 空心板換算等效工字型截面（單位：cm）由==,得=cm。在這里，近似將圖22所示的空心板截面等效成工字形截面，取空心板受壓翼緣計算寬度=99cm，并且忽略鉸縫，如圖31。設預應力鋼鉸線的截面積為，一般由空心板的跨中截面內(nèi)力控制，即可按以下三個條件來估算。表28空心板各截面內(nèi)力組合值序號荷載類別彎矩（kN永久荷載的設計值效應與可變荷載設計值效應相組合，其效應組合表達式為： S=式中： —永久荷載中結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的效應； —基本可變荷載中汽車（包括沖擊力）效應?？招陌逯c剪力計算見表27。其它符號意義同前。m)設計采用值跨中公路—級車輛荷載四行238二行截面四行238二行等代荷載方法求得，計算公式為： =式中：—剪力影響線中一個最大影響線峰值其余符號意義同前，跨中及截面剪力計算見表26?？缰屑敖孛娴膹澗赜绊懢€及加載布置見圖27，跨中及截面的彎矩計算見表25。由圖26，2號或4號板的橫向分布系數(shù)如下：四行汽車： =，二行汽車： =圖26 支點處荷載橫向分布影響線及最不利加載圖（3）支點到處的荷載橫向分布系數(shù)空心板支點到處的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插法求得，計算結(jié)果匯總于表24。由表23看出，四行汽車作用時，以4號板最不利，二行汽車作用時以1號板最不利。各板的橫向分布影響線及橫向最不利布載見圖25。由表22畫出各板的橫向分布影響線，并在橫向最不利位置布置公路—級車輛荷載，以求得各板在不同荷載作用下的橫向分布系數(shù)。 參照《橋梁工程》[2]，略去中間肋板，將圖21所示截面簡化成圖24，按單箱計算： ===cm代入（1）式得： ==圖24 計算的空心板簡化圖（cm）求得剛度系數(shù)后，即可按其查《公路橋涵設計手冊》（梁橋）上冊[3]第一篇附錄（二）中18塊板的鉸接