【正文】 iMnPSFeFeMnFeSi70（2 ）計算鐵合金加入量根據(jù)國內(nèi)同類轉(zhuǎn)爐冶煉Q234鋼種時選取一下元素的收得率表224 Q234鋼的元素收得率FeMnMnSiC說明FeSiMnSi收得率757090其中10%C→CO2收得率%8075兩種脫氧劑中的P、S、Fe則全部進入鋼中，故:FeMn加入量=%75%75%=[kg]；【注：】（3） FeMn中的硅進入鋼中的重量%（見表225）表225 FeMn合金各成分元素損耗和去向合合金成分元素?zé)龘p重kg耗氧量kg產(chǎn)物元素進入鋼中成渣量kg爐氣kg重量kg重量百分數(shù)%錳 鐵C→CO2%10%==%90%=100%=%Si→SiO2%30%==%70%=100%=%Mn→MnO75%25%==75%75%=100%=%P%=100%=%S%=因S%微量而不計Fe%=合計【注：】故:FeSi加入量=%70%75%=[kg]；【注：%為FeMn合金帶入鋼液中的Si的重量百分數(shù)；；】（4） FeSi中各元素進入鋼中的總重量[kg]（見表226）表26 FeSi合金各成分元素損耗和去向合合金成分元素?zé)龘p重kg耗氧量kg產(chǎn)物元素進入鋼中成渣量kg重量kg重量百分數(shù)%硅 鐵Si→SiO270%25%=3228=70%75%=100%=%Mn→MnO%20%=1655=%80%=100%=%Fe%=鐵硅用量比錳硅少P、S量更低而不計合計【注：】【注：則合金消耗元素及產(chǎn)物質(zhì)量合計為：元素?zé)龘p：；耗氧量：；成渣量：；爐氣：；元素進入鋼中:】；（5） 脫氧劑中各元素反應(yīng)的計算有終點的[C]=%可得終點[O]= %。（1） 廢鋼中各元素的氧化量（%）；表219 廢鋼中各元素的氧化量（%）成分CSiMnPS廢鋼終點鋼水—廢鋼元素消耗量0（2） 廢鋼中各元素的氧化量、耗氧量、氧化物量和進入鋼中量的計算；表220 廢鋼中各元素的氧化量、耗氧量、氧化物量項目廢鋼中元素化量[kg]耗氧量[kg]氧化物量[kg]備注C→CO%90%=1612＝CO和CO2進入爐氣C→CO2%10%＝Si→SiO2%＝3228＝SiOMn、P2O5進入爐渣Mn→MnO%＝1655＝P→P2O5%＝8062＝共計， [kg]（3） 將表216和表220合成新的物料平衡表（金屬料＞100kg）；表221 100kg情況下加廢鋼的物料平衡表收入項目重量[kg]支出項目重量[kg]鋼水鋼水+=廢鋼爐渣+++=石灰爐氣+=礦石煙塵螢石鐵珠生白云石噴濺爐襯氧氣+（4） 加入廢鋼后的物料平衡表（鋼水+廢鋼=100kg）；表222 加入廢鋼后的物料平衡表收入項目重量kg支出項目重量kg鋼水鋼水廢鋼爐渣石灰爐氣礦石鐵珠螢石噴濺生白云石煙塵爐襯氧氣共計共計將表221 根據(jù)鋼水與廢鋼的比，計算誤差=100%=%。（9） 剩余熱量熱收入一熱支出一熱損==[]KJ]，熱損失占熱收入的3~8%,這里取4% =[KJ]；（10）廢鋼加入量lkg廢鋼吸熱量為：Q[廢]= 1152125++16021521=[KJ]；因此可加廢鋼重==；得廢鋼比=+100%=%；鐵水比=100100+100%=%；【注：水的汽化吸熱和氣化去硫，吸熱甚微未計入?！咀ⅲ籂t襯中C和螢石中P因放熱量低未計入內(nèi)】（1） 鋼水物理熱鋼水熔點=1538(65+0. 14 5+0. 01330.+0. 025 25)7=1521 [℃]式中: 1538℃為純鐵熔點℃；625分別為C、Mn、P、S四個元素每 1%量對鋼水量熔點的影響[6]由參考文獻[6]得知出鋼溫度=鋼水熔點+過熱溫度十鋼液溫降+出鋼溫降=1521 +30+21+30 =1602[℃]【注：低碳鋼過熱取30℃；鋼液溫降按7分鐘計算，每分鐘溫降取3℃；出鋼溫降取30℃(一般為20~40℃之間)。7為氣體[O、N、H]對熔點總的影響。表216 未加廢鋼時的物料平衡收入項重量[kg]支出項重量[kg]鐵水石灰礦石螢石生白云石爐襯氧氣鋼水爐渣爐氣煙塵鐵珠噴濺共計共計計算誤差：100%=%。表215 氧氣的消耗和帶入項目項目重量[kg]備注項目重量[kg]備注元素氧化耗氧見表7說明螢石中P耗氧表29說明礦石耗氧量見二自由氧重表214說明煙塵耗氧量見二爐氣中氮重表214說明礦石S消耗氧量見表8說明石灰中S反應(yīng)耗氧量表212說明由此可得實耗氧量=+++++= [kg]或?qū)嵑难躞w積== [Nm3／100㎏鐵水] = [Nm3／T鐵水]。表示換算成N2體積。%的O2，%%，因此爐氣總體積：V=( CO +CO2 +SO2+ H2O)體積（表14）+自由氧的體積+ N2體積=（+++）+% V+ N2其中：V（N2）=++++%V%%；【注：大括號內(nèi)的參數(shù)為“氧氣的消耗和帶入項目” （見表215）%時氧的體積。其中Fe氧化量: 5672= [㎏](轉(zhuǎn)入表27)（Fe2O3）重＝5%= [㎏] 。[5]由參考文獻[5]可得知（7） 終渣成分及重量的計算；表213 終渣各成分數(shù)據(jù)（kg）終渣成分氧化產(chǎn)物石灰礦石生白云石爐襯螢石總重CaOMgOSiO2P2O5MnOAl2O3CaF2CaSFeOFe2O3共計說明（a） 總渣量的計算如下：表中CaO+MgO +SiO2+ P2O5 +MnO+ Al2O3 +CaF2 +CaS =++++++ = [㎏]，總渣量 —Σ(FeO)=100%—15%=85%因此總渣量=247。由參考文獻[5]可得知 （21）式中 Σ(SiO2) = (鐵水+爐襯+礦石+螢石+生白云石)中帶入 =（++++） = [㎏]參考表222221212；Σ(CaO ) = (生白云石+爐襯+礦石—鐵水[S]消耗—礦石[S]消耗) =（++——） =[kg]參考表2222211；∴ Q【石灰】=%2%=[㎏]S*:反應(yīng)式為[S]+( CaO)= (CaS)+[O] 其中：生成(CaS)重:= [㎏]；還原[O]:= [㎏]；消耗（CaO）量：=[㎏]；（6） 終渣Σ(FeO)的確定；取R=(FeO)=15%時可滿足終點鋼水中[P]=%的要求這里取Σ(FeO)= (%FeO) +（%FeO) =15%?。‵e2O3）/Σ(FeO)= 。燒堿是指生白云石或石灰中未分解的CO2及其重量。（3） 爐襯侵蝕成分及重量的計算（㎏爐襯／100㎏鐵水）；表 210 爐襯各侵蝕成分數(shù)據(jù)爐襯成分重量（㎏）爐襯成分重量（㎏）CaO%=Al2O31%=MgO1%=C*SiO2%=共計C*微量，C*消耗的氧也為微量，可忽略不計。表27 鐵水中各元素的氧化量，耗氧量和氧化產(chǎn)物量數(shù)據(jù)元素反應(yīng)式元素氧化（kg）消耗 （kg）氧化產(chǎn)物（kg）備注C[C] +O2=CO=1612=C[C] +O2=CO2=3212=Si[Si]+O2=(SiO2)3228=Mn[Mn]+ O2=（MnO）1655=P2[P]+O2=（P2O5）8062=S[S]+O2=SO212=3232=設(shè)12為氣化去硫Fe[Fe]+O2=(FeO)見表213及說明S[S]+(CaO)=(CaS)+[O]12=1632=產(chǎn)生的CaS有：7232=此處剩下1/2S元素由CaO除去并生成[O]；S消耗CaO的量為：5632=Fe2[Fe]+O2=(Fe2O3)見表213及說明共計 造渣劑成分及數(shù)量：（選自國內(nèi)有關(guān)生產(chǎn)爐和取用生產(chǎn)最常用Fe鐵礦石）（1） 礦石成分及重量的計算（）；表28礦石各成分數(shù)據(jù)礦石成分重量（kg）礦石成分重量(kg)Fe2O31%=MgO1%=FeO1%=S1%=（）SiO21%=H2O1%=CaO11%=共計Al2O31%=說明：S*: 反應(yīng)式為[S]+( CaO)= (CaS)+[O] 其中：(CaS)=[㎏][S]消耗（CaO) =[㎏][O]微量，可不計。5%）；[Mn]——終點余錳量約30~40%，這里實測為30%；[S]——轉(zhuǎn)爐去硫約30~50%；[C]——終點碳與鋼種及磷量有關(guān)，要求出鋼后加鐵合金增碳的量能滿足鋼的規(guī)格中限，即：[C]終點=[C]中限—[C]增碳； 這里取[C]終=%,可滿足去磷保碳與增碳兩個條件。爐渣來自元素的氧化，造渣材料和爐襯侵蝕等。由鐵水成分冶煉鋼種可選用單渣發(fā)不留渣的操作。k1生鐵鋼爐渣爐氣煙塵礦石（5） 各反應(yīng)熱效應(yīng)（認為25℃與煉鐵溫度下兩者數(shù)值近似）；表25 反應(yīng)熱效應(yīng)元素反應(yīng)反應(yīng)熱/KJkg1液（氣）態(tài)平均比熱容/ KJkg1（2） 渣料和爐襯成分；表22 渣料和爐襯成分種類CaOSiO2MgOAl2O3SPCaF2FeOFe2O3燒堿H2OC 石 灰礦石螢石生白云石爐襯（3） 冶煉鋼種和廢鋼成分；表23 目標(biāo)冶煉鋼種和廢鋼成分%CSiMnPS鋼種Q234~~~≤≤廢鋼0．02成品鋼和廢鋼溫度以室溫為準。而在設(shè)計過程中的不斷思考和對于各項具體數(shù)據(jù)的處理，記憶，選擇等，相信也會讓我在以后的職業(yè)生涯中大獲裨益。本文所提及的觀點和技術(shù)都是前輩們在辛苦實踐和不斷實驗中總結(jié)反思所得，而我只能算是拾人牙慧，站在前輩們的肩膀上。主要有：（a）％～％；（b）％～％；石灰消耗減少約3～10kg／t；（c）％～％；（d）％～％；（e）磷含量降低約0．002％；（f）減少或消除鋼液噴濺；（g）降低氧耗約8％，并縮短了吹煉時間。主要措施是增加爐氣在爐內(nèi)的二次燃燒。(d) OBM—S，KMS，KS，：Hoogovens—BSC，ALCI等法。與OBM法相似，底部吹氧量控制在40％以下，其余氧氣由頂吹供給熔池。使用上述氣體時，采用雙套管噴嘴，屏蔽氧，以免氧氣等