【正文】 s/( + X1 LⅠmain)= 低電壓元件的動作電壓： UⅠop4=IⅠop4X1 LⅠmain= 最大運行方式時的保護區(qū)： LⅠmax =( UⅠop4)/ X1 (Up－UⅠop4)= km LⅠmax50%L 故滿足要求； 最小運行方式時的保護區(qū)： LⅠmin = (－ IⅠop4)/ X1 IⅠop2=－ 故不滿足要求,所以不設Ⅰ段； 保護４ 保護４的Ⅱ段 =( xt+ jh )/ xt = IⅡop4＝Kph IⅠ：Ksen= I(2)Ⅱop4= 故不滿足要求； tⅡop1＝tⅡop3+△t＝1s 改與保護２的Ⅱ段配合： IⅡop4＝Kph IⅡop2/ = 檢驗：Ksen= I(2)Ⅱop4= 故滿足要求； tⅡop4＝tⅡop2+△t＝ IⅡop4＝ tⅡop4＝ 保護４ 保護４的Ⅲ段 IⅢop4＝KrelKss /Kre= 靈敏度校驗： 近后備：Ksen = I(2)Ⅲop4＝ 遠后備：Ksen = I(2)Ⅲop4＝ 故均不滿足要求 采用低電壓閉鎖定時限過電流保護整定計算： IⅢop4＝Kk Ifh /Kh= 低電壓元件的動作電壓: UⅢop4＝Kk /Kh= 電流校驗： 近后備：Ksen = I(2)Ⅲop4＝ 遠后備：Ksen = I(2)Ⅲop4＝≈ 故滿足要求 tⅢop3＝tⅢop5+△t＝ 16 IⅢop4＝ UⅢop4＝ tⅢop3＝ 對保護６ 對保護６進行整定計算 保護６ 保護６的Ⅰ段 IⅠop6=KⅠrel I(3)= =( Es/I(2) ) = = Es/I(3) = = ( + ) = 檢驗：LⅠmin=1/X1(Ⅰop6－) =－ 故不滿足要求； 采用瞬時電流電壓聯(lián)鎖速斷保護整定計算： LⅠmain = = km 電流元件的動作電流： IⅠop6= Es/( + X1 LⅠmain)= 低電壓元件的動作電壓： UⅠop6=IⅠop6X1 LⅠmain= 最大運行方式時的保護區(qū)： LⅠmax =( UⅠop6)/ X1 (Up－UⅠop6)= km 最小運行方式時的保護區(qū)： LⅠmin = (－ IⅠop6)/ X1 IⅠop6=－ 故不滿足要求,所以不設Ⅰ段； 保護６ 保護６的Ⅱ段 與保護 4 的Ⅱ段配合： IⅡop6＝Kph IⅡop4/ = IⅡop6＝ 檢驗：Ksen= I(2)Ⅱop6= 故滿足要求； tⅡop6＝tⅡop4+△t＝1s tⅡop6＝1s 保護６ 保護６的Ⅲ段 IⅢop6＝KrelKss /Kre= 靈敏度校驗： 17 近后備：Ksen = I(2)Ⅲop6＝ 故不滿足要求 采用低電壓閉鎖定時限過電流保護整定計算： 電流元件的動作電流： IⅢop6＝Kk Ifh /Kh= 近后備：Ksen = I(2)Ⅲop6＝ 遠后備：Ksen = I(2)Ⅲop6＝= 低電壓元件的動作電壓: UⅢop6＝Kk /Kh= 故均滿足要求 tⅢop6＝tⅢop4+△t＝3s IⅢop6= UⅢop6＝ tⅢop6＝3s 18 6 短路電流計算說明書 三相短路電流計算 最大運行方式：兩電站的六臺機組全部投入運行，中心變電所在地１１０ ＫＶ母線上的系統(tǒng)等值標么電抗為０．２２５。) 5 繼電保護整定(以下電流值的單位為：ＫＡ；電壓值的單位為：ＫＶ。剩余的１５Ａ經(jīng)中心變電所送入 系統(tǒng)。剩余的１１０ Ａ經(jīng)中心變電所送入系統(tǒng)。 1 進行電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定計算,研究短路對用戶工作的影響等,也包含有一部分 短路計算. 1 在實際工作中, 計算條件是指短路發(fā)生時系統(tǒng)的運行方式,短路的類型和發(fā)生地點,以及短路發(fā) 生后所采取的措施. 三相短路電流計算 最大運行方式：兩電站的六臺機組全部投入運行，中心變電所在地１１０ＫＶ母 8 線上的系統(tǒng)等值標么電抗為０．２２５。 從短路計算方法來看,一切不對稱短路的計算在采用對稱 分量法后,都歸結為對稱短路的計算。其它類 型的短路都是不對稱的路。產(chǎn)生短路的原因有以下幾個方面：元件損壞 氣象條件惡化 人為事故 其它 在三相系統(tǒng)中可能發(fā)生的短路有：三相短路 f(3) 兩相接地短路 f (1,1) 兩相短路 f(2) 。 負序與零序電流元件按以下原則整定： 1） 、本線路末端兩相短路負序電流元件靈敏度大于 4 2） 、本線路末端單相或兩相接地短路，負序零序電流元件靈敏度均大于 4 3） 、距離保護第Ⅲ段保護范圍末端兩相短路，負序電流元件靈敏度大于 2 4） 、距離保護第Ⅲ段保護范圍末端單相或兩相接地短路，負序或零序電流元件靈 7 敏度均大于 2，相電流元件的整定為： I dz = I fh?max K k I fh?max Kf ——最大負荷電流 Kk Kf ——可靠系數(shù)，取 ~ ——返回系數(shù)，取 4 短路電流的計算 短路是電力系統(tǒng)的嚴重故障。 第Ⅲ段保護的靈敏系數(shù)： 作近后備時 K lm = 作遠后備時 K lm = 式中 K fz ?max Ⅲ Z dz ≥ 1 .2 Z l + K fz?max Z l 2 Ⅲ Z dz ≥ 1 .5 Zl ——相鄰線路末端短路時，實際可能的最大分支系數(shù)。取 ~ K z ——助增系數(shù)，一般大于 1 按保證保護范圍末端短路時有足夠的靈敏度整定，即 Z dz = K lm Z l = l 第Ⅱ段保護的靈敏系數(shù)為： K （3）第Ⅲ段的整定計算 動作阻抗通常按躲過最小負荷阻抗 Z fh?min 整定。按躲過相鄰變壓器其他側母線故障整定 ′ Z dz = K k Z l + K kb K z Z b Ⅱ 式中： Z l ——本線路正序阻抗 ′ Zb ——相鄰變壓器阻抗 K k ——可靠系數(shù)。 第一段的動作時限為繼電器本身的固有時限，通常取 t as s 。 ． ．1 距離保護各段的整定計算 （1）第Ⅰ段整定計算 動作阻抗按下述情況計算。高頻主保護和后 備保護復合為一體。采用距 5 離保護的起動元件兼做高頻保護的起訊元件， 而利用方向阻抗元件兼做高頻保護 的停訊元件。為了 提高高頻信號的傳輸效率， 在長線路的高頻保護中還可考慮采用相—相式的高頻 通道。 （2）為了消除相鄰線路之間的高頻干擾，相鄰線路高頻保護的信號頻率不應相 同，要有 5—10KHz 左右的差別。如果高頻信號的衰耗過大，將使高頻收訊機不能正常 準確工作。 由于高頻保護的構成方向不同，故必須根據(jù)所采用的保護方式?jīng)Q定整定方 法。由于線路兩側高頻保護相當一個整體，故要求：（1）：線路兩側采用型號 采用相同的保護裝置。由于選取的判別量不同，判別量的傳送方式和采用通道的 情況不同，就出現(xiàn)了各種形式的高頻保護裝置。可與主保護結合在一套裝置內(nèi)。 C：配置兩套后備保護，后備保護按近后備原則配置。每套保護均應具有獨立 的選相功能。其中一套主保護為高頻閉鎖相差保護，或高頻閉鎖方向保護，另 一套為高頻閉鎖距離保護。G=gl。反映帶電導線周圍電場效應 ,每單位長度的 參數(shù)為 r、x、g 及 l(km)時,R=rl。 反映載流導線周圍產(chǎn)生磁場效應的電感。 電阻 RT：變壓器作短路試驗時,將一側繞組短接,在另一側繞組施加電壓,使 ,相應的鐵耗也小,可以認為 短路損耗即等于變壓器通過額定電流時原、 計算中,常用變壓器三相額定容量和額定線電壓進行參數(shù)計算,則公式 為:{RT}Ω={ΔPS}KW{VN2}KV103/{SN2}KVA 電抗 XT: 當變壓器通過額定電流時,在電抗上產(chǎn)生的電壓降的大小,可以用 額定電壓的百分數(shù)表示,對于大容量變壓器,其繞組電阻比電抗小得多,則公 式:{XT}Ω=VS%{VN2}KV103/100/{SN}KVA 電導 GT: 來說是很小的,繞組中的銅耗也很小,所以近似認為變壓器的鐵耗就等于空載損 耗,則公式為:{GT}S={ΔP0}KW103/{VN2}KV 3 電納 BT: 量和無功分量,無功分量和空 載電流在數(shù)值上幾乎相等.{BT}S=I0%{SN}KVA103/100/{VN2}KV 變壓比 KT: 在三相電力系統(tǒng)計算中,變壓器的變壓比通常是指兩側繞組空載 ,變壓比與原副方繞組匝數(shù)比相 等。根據(jù)銘牌上所給的短路損耗△PS，短路電壓 VS%，空載損耗△ PO，空載電流 IO%。 則 標么值的折算 標么值的折算. 進行電力系統(tǒng)計算時,除采用有單位的阻抗、導納、電壓、電流、功率等進行 運算外,還可采用沒有單位的阻抗、導納、電壓、電流、功率等的相對值進行運 , 制,是由于標么制具有計算結果清晰、便于迅速判斷計算結果的正確性、可大量 簡化計算等優(yōu)點。 2 2 系統(tǒng)中各元件的主要參數(shù)計算 標幺制及標幺值計算方法 所謂標幺制，就是把各個物理量均用標幺制來表示的一種相對單位制 標幺制的概念 標幺制（per unit）電路計算中各物理量和參數(shù)均以其有名值與基準值的比 值表示無量綱體制。 （5）斷路器的跳、合閘壓力閉鎖和壓力異常閉鎖操作均由斷路器本體機構實 現(xiàn)，分相操作箱僅保留重合閘壓力閉鎖回路。 （3）重合閘溝三跳回路在斷路器保護中實現(xiàn)。 35kV 斷路器保護配置原則 （1）一個半斷路器接線的 500kV 斷路器保護按斷路器單元配置，每臺斷路器 配置一面斷路器保護屏（柜） 。 （3）每套母線保護只作用于斷路器的一組跳閘線圈。 35kV 母線保護配置原則