【正文】 并檢查鋼筋的保護層距離是否夠，若不夠，通過調(diào)整鋼筋籠的加勁箍及三角架來控制。因此澆筑方案：混凝土澆筑溫度30℃+蓄水養(yǎng)護30天（水溫取40℃，實際施工時不得低于混凝土澆筑溫度和氣溫）。除了表層斷面，從其表層以下1m處斷面開始至樁底，滿足抗裂要求，不會出現(xiàn)裂縫。樁身混凝土在兩種澆筑溫度（35℃、30℃）工況下，具有相同的溫度應(yīng)力變化規(guī)律。依據(jù)現(xiàn)場實測的溫度數(shù)據(jù)進行施工期溫度場的反分析，反演識別熱學(xué)特性參數(shù)，最終絕熱溫升為48℃?！?，℃，℃。圖314 N30樁溫度計布置圖6月18日下午3點開始對N30試驗樁進行混凝土澆筑，樁孔內(nèi)部空氣溫度約28度（見表340第一行，15:20測溫），～，樁芯混凝土澆筑完畢后開始測溫，測溫結(jié)果列于下表。所以在巨型樁混凝土澆注之前，先在N30樁（，樁芯混凝土強度等級C45）進行溫度監(jiān)測試驗，沿樁長方向布置4個測區(qū)，依次編號為：4。從前面的計算結(jié)果可以看出，直卸配合比T70水化熱小于T68，泵送配合比T69 水化熱小于T67，故當(dāng)巨型樁大體積混凝土采用直卸的方式澆灌時，選用T70作為本工程大體積混凝土的配合比，當(dāng)采用泵送進行澆灌時，選用T69作為大體積混凝土的配合比（配合比見表315）。入模溫度35℃時，其絕熱溫升、溫度應(yīng)力計算、抗裂計算結(jié)果同入模溫度取30℃的計算結(jié)果。（6）入模溫度取35℃計算結(jié)果考慮到巨型樁樁芯混凝土澆筑當(dāng)天最高溫度可能會突破30℃，取當(dāng)天最高溫度為32℃，混凝土入模溫度取35℃進行計算，計算結(jié)果如下。表334 混凝土中心最高溫度(℃)試配編號T70T69T67T68混凝土中心最高溫度混凝土內(nèi)外溫差列于下表?；炷帘韺訙囟扔嬎憬Y(jié)果列于下表。K)，由于是大體積混凝土，如未采取保溫措施時，此處取空氣的平均傳熱系數(shù)5W/m2λ/β；k——折減系數(shù)，取2/3；λ——混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，[W/（m——混凝土虛厚度（m）；h39。）[T1（t）－Tq]/H2 式中：T2（t）——混凝土表面溫度（℃）；Tq——施工期大氣平均溫度（℃）取值為30℃；H——混凝土計算厚度（m），本工程以樁直徑為計算厚度；T1（t）——混凝土中心溫度（℃）。h39。表331 不同齡期混凝土抗拉強度齡期(d)369121518212427抗拉強度(MPa)不同齡期混凝土抗裂性能：經(jīng)計算不同齡期混凝土抗裂系數(shù)為表332 不同齡期混凝土抗裂系數(shù)齡期(d)369121518212427抗裂系數(shù)T70T69T67T68《大體積混凝土施工規(guī)范》（GB504962009）要求防裂安全系數(shù)K=，從上表計算結(jié)果可以看出，要求T70、T6T6，滿足規(guī)范要求。γ—系數(shù)。表330 不同齡期混凝土溫度(包括收縮)應(yīng)力(MPa)齡期(d)369121518212427溫度應(yīng)力σ(t)T70T69T67T68（4）混凝土抗裂計算C45混凝土28天抗拉強度實測值均大于4 MPa。⑤不同齡期混凝土的溫度應(yīng)力 式中σ(t)—齡期t時混凝土溫度(包括收縮)應(yīng)力；E(t)—齡期t時混凝土彈性模量；α—混凝土線膨脹系數(shù)；ΔT(t)—齡期t時混凝土綜合溫差；μ—混凝土泊松比；Sh(t)—齡期t時混凝土松馳系數(shù)；R—外約束系數(shù)，按一般土地基，取R=。表328 混凝土齡期t時的彈性模量齡期(d)36912151821242730彈性模量E(t)T70104104104104104104104104104104T69104104104104104104104104104104T67104104104104104104104104104104T68104104104104104104104104104104④混凝土徐變松馳系數(shù)、外約束系數(shù)、泊松比及線膨脹系數(shù)，根據(jù)有關(guān)資料取值列于下表。表327 各齡期混凝土最大綜合溫度差(℃)齡期(d)36912151821242730綜合溫差ΔT(t)T70T69T67T68③各齡期混凝土彈性模量E(t)＝Eh()式中E(t)—混凝土齡期t時的彈性模量(MPa)；Eh—混凝土最終彈性模量(MPa)，104(MPa)。表326 各齡期收縮當(dāng)量溫差(℃)齡期(d)36912151821242730當(dāng)量溫差Ty(t)T70T69T67T68②各齡期混凝土的最大綜合溫度差ΔT(t)＝Tj＋T(t)＋Ty(t)Tq式中ΔT(t)—各齡期混凝土最大綜合溫差；Tj—混凝土澆筑溫度，取30℃；T(t)—齡期t時的絕熱溫升；Ty(t)—齡期t時的收縮當(dāng)量溫差；Tq—混凝土澆筑后達到穩(wěn)定時的溫度，取施工時日平均氣溫30℃。經(jīng)計算得出收縮變形值列于下表。本工程根據(jù)用料及施工方式修正系數(shù)取值如下表。（3）混凝土溫度應(yīng)力本樁芯砼按外約束為二維時的溫度應(yīng)力(包括收縮)來考慮計算。計算結(jié)果列于下表。經(jīng)計算列于下表。表321 58m不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關(guān)系數(shù)ξ值混凝土厚度（m）不同齡期水化熱溫升與澆筑混凝土厚度降溫系數(shù)ζ3d6d9d12d15d18d21d24d27d30d45678由公式Tt=T（t）無論按照何種厚度現(xiàn)有的研究成果中都未有大于4m厚度的ξ值。不同齡期水化熱溫升與混凝土厚度有關(guān)系數(shù)ξ值。表319 混凝土最終絕熱溫升（℃）試配編號T70T69T67T68T(t)（2）混凝土內(nèi)部不同齡期溫度①求不同齡期絕熱溫升混凝土塊體的實際溫升，受到混凝土塊體厚度變化的影響，因此與絕熱溫升有一定的差異。m—與水泥品種、澆筑溫度有關(guān)的系數(shù)，；t—齡期（7d）?；炷翜囟葢?yīng)力分析（1）混凝土最終絕熱溫升（1emt）式中T(t)—混凝土最終絕熱溫升；mc—每立方米混凝土膠凝材料用量；Q—每公斤膠凝材料放出的水化熱量，Q=kQo，根據(jù)配合比粉煤灰和礦粉的參量，Qo取水泥7天水化熱291KJ/kg；C—混凝土比熱，（kg根據(jù)《大體積混凝土施工規(guī)范》（GB504962009）：炎熱天氣澆筑混凝土?xí)r，宜采取遮蓋、灑水、拌冰屑等降低混凝土原材料的措施，混凝土入模溫度宜控制在30℃以下。 樁芯大體積混凝土施工期溫度分析大體積混凝土澆筑后，根據(jù)實測溫度值和繪制的溫度升降曲線，分別計算各降溫階段產(chǎn)生的混凝土溫度收縮拉應(yīng)力，其累計總拉應(yīng)力值，如果未超過同齡期的混凝土抗拉強度，則表示所采取的抗裂措施能有效的控制預(yù)防裂縫的出現(xiàn)，不至于引起樁身出現(xiàn)貫穿性裂縫；如超過該階段的混凝土抗拉強度，則應(yīng)采取加強養(yǎng)護和保溫措施，使緩慢降溫和收縮，提高該齡期混凝土的抗拉強度、彈性模量和發(fā)揮徐變特性等，以控制裂縫的出現(xiàn)。但由于早期混凝土彈性模量較小，受到約束后產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力也較小，后期彈性模量大，受到約束后產(chǎn)生的拉應(yīng)力也較大，并且遠遠大于早期預(yù)壓應(yīng)力，致使混凝土開裂。一般大體積混凝土溫度在37天內(nèi)呈上升趨勢，以后溫度逐漸下降，一般經(jīng)過較長的時間才能達到穩(wěn)定溫度。 大體積樁芯混凝土熱工計算 大體積樁芯混凝土溫度裂縫產(chǎn)生的基本原理由于水泥水化過程中的化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生大量的熱量，所以混凝土在澆筑后的溫度都有一定程度的升高。降低混凝土中水泥和水的用量，降低水泥反應(yīng)水化熱，同時摻加粉煤灰以降低單方水泥用量，進一步降低混凝土的水化熱和收縮，消耗混凝土中部分堿性物資，預(yù)防堿集料反應(yīng)。通過對比選擇保證能夠同時滿足兩個設(shè)計強度性能的配合比。20150根據(jù)工程特點，由攪拌站進行混凝土試配。表316 安托山配合比試驗結(jié)果試驗編號配合比設(shè)計坍落度mm實測坍落度mm抗壓強度MPaR7R15R29T70C4570 90120T69C45120 160190表317 東大洋配合比試驗結(jié)果試驗編號配合比設(shè)計坍落度mm實測坍落度mm抗壓強度MPaR3R7R28T67C45140177。20泵送T6814528060807001115110177。10直卸T69152270100507351060140177。因此在水泥以及外加劑的選擇上將制定專向的措施。表36 砂子物理性能檢測表篩孔直徑mm底盤累計篩余%21432528797100細度模數(shù)含泥量%（石粉）泥塊含量%氯離子含量%級配區(qū)Ⅱ東大洋建材有限公司南山分公司（1）水泥：中材（云?。?，28天強度5053MPa，7天水化熱289j/g；表37 水泥物理性能檢測表比表面積m2/kg凝結(jié)時間min標(biāo)準稠度用水量%安定性抗壓強度Mpa抗拉強度Mpa初凝終凝3d28d3d28d356135200合格（2）礦粉：廣西柳鋼S95級磨細礦渣粉，28天活性指數(shù)大于95%； 表38 礦渣粉物理性能檢測表密度g/cm3比表面積m2/kg活性指數(shù)%流動度比%燒失量%含水量%7d28d4698598（3）粉煤灰：深圳媽灣電廠II級粉煤灰；表39 粉煤灰物理性能檢測表檢測指標(biāo)細度%需水量比%燒失量%SO3含量%檢測值99（4）砂：東莞中砂，含泥量小于1%；表310 砂子物理性能檢測表篩孔直徑mm底盤累計篩余%511245789100100細度模數(shù)含泥量%（石粉）泥塊含量%氯離子含量%級配區(qū)Ⅱ（5）碎石：惠州525mm連續(xù)粒級花崗巖碎石，壓碎指標(biāo)小于10%；表311 525mm碎石物理性能檢測表篩孔直徑mm累計篩余%221589699100含泥量%（石粉）泥塊含量%針片狀含量%（6）外加劑：深圳五山N型緩凝高效減水劑。目前深圳攪拌站基本采用河砂，但河砂質(zhì)量有時波動較大，特別是含泥量和氯離子含量。該碎石顆粒級配良好，石粉含量低（含泥量為零），對裂縫控制極為有利。并能根據(jù)工地的要求靈活地調(diào)整減水劑的凝結(jié)時間和坍落度損失等指針以滿足施工需要。安托山自產(chǎn)緩凝高效減水劑ATSSP1是為了適應(yīng)不同的工程及混凝土技術(shù)要求的情況下開發(fā)出來的。同時，微粒的填充密實和微觀級配作用可顯著改善接口的微觀結(jié)構(gòu)，從而提高砼抗?jié)B能力和抗氯離子能力，其流動性和粘聚性也可得到改善。表31 水泥物理性能檢測表比表面積m2/kg凝結(jié)時間min標(biāo)準稠度用水量%安定性抗壓強度Mpa抗拉強度Mpa初凝終凝3d28d3d28d356143190合格（2）為了降低混凝土的早期水化熱，采用Ⅱ級以上粉煤灰和S95級礦粉作為礦物活性摻合料。該水泥質(zhì)量穩(wěn)定可靠，鋁酸三鈣含量低于8%，這對減少混凝土的早期水化熱是極為有利的，減少混凝土的早期水化熱可降低裂縫產(chǎn)生的可能性。安托山混凝土有限公司（1） 選用由大型旋窯水泥廠生產(chǎn)的質(zhì)量穩(wěn)定、水化熱相對較低的水泥。水要求攪拌站采用符合現(xiàn)行國家標(biāo)準《混凝土拌合用水標(biāo)準》的自來水或者地下水。外加劑使用深圳本地生產(chǎn)的緩凝高效減水劑，減水率20%以上，水泥凈漿流動度200mm以上，減少混凝土的溫度應(yīng)力。粉煤灰要求細度( 方孔篩篩余)不大于25，需水量比不大于105%，%且體積安定性合格。同時還可減少混凝土自身體積收縮，有利于防裂。巨型樁混凝土用水泥在攪拌站的入機溫度不大于60℃，從而降低混凝土拌合物的溫度，進一步降低大體積混凝土最終溫度。為此在施工中應(yīng)采用中低熱水泥，%。細骨料：砂子采用中砂或中粗砂，%~ 20%，含泥量不大于1%。