水電站輸水系統(tǒng)設計理論與工程實踐(第二章)-文庫吧資料
2025-07-04 16:49本頁面
【正文】 （2－9） 式（2－7）改寫為： （2－10）聯(lián)立式（2－6）、式（2－9）和式（2－10），即可求得阻抗式調壓室、和隨時間變化的過程。調壓室的邊界條件 簡單式（雙室式）調壓室；則式（2－7）改寫為： （2－8）聯(lián)立式（2－6）和式（2－8），求解可得和隨時間變化的過程。 動量方程在研究調壓室水位波動問題時，隧洞管壁的彈性和水流的可壓縮性可以忽略不計，所以可依據伯努里方程直接得出隧洞非恒定流的動量方程：即 （2－7）式（10－27）中、分別是A－A斷面和B－B斷面的總水頭，是隧洞的長度，是水流流經隧洞的水頭損失，包括進口損失、出口損失等。該流量可根據水輪機處的邊界條件給定，是時間的函數。為此，需要從水庫——隧洞——調壓室系統(tǒng)內水流運動基本規(guī)律出發(fā)，建立調壓室涌浪水位的數學模型。對于上、下游雙調壓室、上游雙調壓室及其他特殊布置方式的調壓室穩(wěn)定斷面面積計算，應通過過渡過程計算分析論證確定。⑤自水庫至調壓室的水頭損失系數中，包括無連接管簡單式調壓室的水流進井水頭損失，阻抗式調壓室、有連接管簡單式調壓室及差動式調壓室等的水流至阻抗孔、連接管或升管中心線處的水頭損失。按最不利計算的原則，計算時采用最小糙率，計算可以采用最大糙率，以策安全。于是托馬計算公式應改寫為：③ 為壓力管道水頭損失，包括壓力管道和尾水管延伸段的水頭損失，對于地面廠房布置，尾水管延伸段的水頭損失為尾水管出口尾水閘門槽和尾水流入尾水渠的水頭損失。托馬計算公式中的各參數值的選取應該注意以下問題：① 為壓力引水道斷面面積，若是變斷面積的引水道，其值應按等價管水體動能不變的原則求得，即（，分別為各段長度和斷面積）。 圖 圖 圖 圖 表2－1 國內部分工程調壓室參數序號工程名稱水力單元調壓室參數位置形狀型式平面尺寸/高度/襯砌厚度1錦屏二級水電站一洞一室二機上游圓形差動式+上室大室 D=21m/136m/1m升管 22福堂水電站一洞一室二機上游圓形阻抗式D=27m/108m/2m3姜射壩水電站一洞一室一管四機上游長廊形阻抗式120 m m（長寬） /4古田二級水電站一洞一室二機上游圓形差動式+溢流大室 D=20m、升管 D=5太平驛水電站一洞一室二管四機上游圓形差動式大井D=~升管 26溪洛渡水電站三機一室一洞下游長廊形阻抗式90 m m（長寬）/ m/7二灘水電站三機一室一洞下游長廊形簡單式 m m（長寬）/ m/1m8龍灘水電站三機一室一洞下游長廊形阻抗式96m22 m /9大朝山水電站三機一室一洞下游長廊形阻抗式 m21 m/55 m/～（上游邊墻）（長寬）10小灣水電站三機一室一洞下游圓形阻抗式D=32m/87m/ m～11糯扎渡水電站三機一室一洞下游圓形阻抗式D=33m/73m/2 m12錦屏一級水電站三機一室一洞下游圓形阻抗式D=36m/ 四、斷面面積的確定上游調壓室的穩(wěn)定斷面面積計算公式： （2－4）式中：——托馬臨界穩(wěn)定斷面面積，m2； ——壓力引水道（自水庫到調壓室）長度，m； ——壓力引水道斷面面積，m2； ——發(fā)電最小毛水頭，m； ——自水庫至調壓室水頭損失系數，（包括局部水頭損失與沿程水頭損失），在無連接管時用代替，s2/m； ——壓力引水道平均流速，m/s； ——壓力引水道水頭損失，m； ——調壓室下游壓力管道總水頭損失（包括壓力管道和尾水管延伸段水頭損失），m； ——系數，～；。非對稱布置的長廊形調壓室在水位波動過程中，存在橫向流動，繞過閘門墩形成立軸漩渦和漏斗，大量氣體進入尾水洞。但存在室內交匯（如大朝山水電站）室外交匯（官地水電站）兩種方式。圖223 大朝山水電站阻抗式尾水調壓室布置圖對于圓形調壓室，閘門井有可能布置調壓室的大井內（如錦屏一級水電站），也有可能分開布置（如小灣水電站）。三、斷面形式調壓室斷面形式應根據樞紐布置、地形地質條件及水力條件等因素綜合考慮確定，宜布置圓形，也可布置長廊形。根據工程實際情況，亦可取兩種或兩種以上基本類型調壓室的特點，組合成混合型調壓室。圖2－20 以禮河三級水電站調壓室布置圖圖2－21 龍亭水電站差動式調壓室布置圖圖2－22 湖南鎮(zhèn)水電站差動式調壓室布置圖⑥ 氣壓式：利用空氣的易壓縮性來限制水位振幅，缺點是波動穩(wěn)定性差，斷
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