橫向水平荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算畢業(yè)論文-文庫(kù)吧資料
2025-07-04 00:50本頁(yè)面
【正文】 算。 2 177。 4 177。 橫向框架B柱剪力組合表層荷載種類(lèi)γRE[ (SGK+)+]++γRE[ηvc(Mbc+Mlc)/Hn]次 SGKSQKSEK→← 6177。 2 177。 4 177。注：1）；N和V的量綱為KN；2）表中上、下表示本層柱的上、下端截面； 3）柱端彎矩以繞柱端截面反時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正橫向框架A柱柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層 次6543 2 1截 面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 橫向框架B柱柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層 次6 543 21截 面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 橫向框架A柱剪力組合表層荷載種類(lèi)γRE[ (SGK+)+]++γRE[ηvc(Mbc+Mlc)/Hn]次 SGKSQKSEK→← 6177。柱底M 177。1柱頂M 177。柱底M177。2柱頂M 177。柱底M177。3柱頂M 177。柱底M177。4柱頂M 177。 柱底M 177。5柱頂M 177。柱底M177。框架B柱內(nèi)力組合表層截面內(nèi)荷載種類(lèi)γRE[ (SGK+)+]++MmaxNminNmax次位置力NMM SGKSQKSEK→← 6柱頂M177。柱底M177。1柱頂M177。柱底 M 177。2柱頂 M 177。柱底M 177。3柱頂M 177。柱底M177。4柱頂M 177。 柱底M177。5柱頂M 177。柱底M177?？鏜AB 間MBC 框架A柱內(nèi)力組合表層截面內(nèi)荷載種類(lèi)γRE[ (SGK+)+]++MmaxNminNmax次位置力NMM SGKSQKSEK→← 6柱頂M53 177。B右M177。B左M 177。 跨MAB 間MBC 層次截面內(nèi)力荷載種類(lèi)γRE[ (SGK+)+]++V=ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb位置 SGKSQKSEK→←六層A右M 177。B右M177。 B左M 177。 跨MAB 間MBC 層次截面內(nèi)力荷載種類(lèi)γRE[ (SGK+)+]++V=ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb位置 SGKSQK SEK→←三層A右M 177。 B右M 177。 B左M 177。調(diào)整結(jié)果見(jiàn)表：框架梁內(nèi)力組合表層次截面內(nèi)力荷載種類(lèi)γRE[ (SGK+)+]++V=ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb位置 SGKSQKSEK→←一層A右M 177。一．二．三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處除 ,柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求.∑MC=ηC∑MB注：∑MC為節(jié)點(diǎn)上下柱截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩值之和，上下柱端的彎矩值可按彈性分析分配。均布荷載和梯形荷載作用下計(jì)算簡(jiǎn)圖 若，說(shuō)明,其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：，將求得的x值代入下式即可求得跨間最大正彎矩值 。各層梁的內(nèi)力組合見(jiàn)表，表中，兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩（）。查《抗震規(guī)范》知，本工程的框架為3級(jí)抗震等級(jí)。 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)應(yīng)根據(jù)烈度，結(jié)構(gòu)類(lèi)型和房屋高度按規(guī)范確定，因此，由規(guī)范可知本工程的框架為3級(jí)抗震等級(jí)。 豎向荷載作用下內(nèi)力可采用彎矩二次分配法計(jì)算，具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表64和表65:根據(jù)梁，柱相對(duì)線(xiàn)剛度，算出各節(jié)點(diǎn)的彎矩分配系數(shù): 梁端剪力，均是以上人屋面活荷載（）考慮的。 對(duì)于第6層：q2 = * = * = P1 = [(**)*2 + (+)/2 * ] * = KNP2 = [(**)*2 + (+)/2 * + ((+)/2 * * 2)] * = KNM1 = * = KN*mM2 = 0雪q2 = * = * = KN/mP1 = [(**)*2 + (+)/2 * ]* = KNP2 = [(**)*2 + (+)/2 * + ((+)/2 * * 2)] * = KNM1 = * = 1KN*mM2 = 0對(duì)于第2~5層：q2 = * = KN/m q/2= * = 6 KN/mP1 = * = KNP2 = * = KNM1 = * = KN*mM2 = 0對(duì)于第1層：q2 = * = KN/m q/2= * = 6 KN/mP1 = * = KNP2 = * = KNM1 = * = KN*mM2 = 0表 61橫向框架活載匯總表層次q2q/2P1P2M1M26 025 6 0160167。對(duì)于第6層：q1=q2= * = KN/m q2’= * = KN/mP1 = [(**)*2 + (+)/2 * ] * + * + * + ** = KNP2 = [(**)*2 + (+)/2 * + ((+)/2 * * 2)]* + * + * = KNM1 = * ()/2 = KN 下面以1～6的框架恒載計(jì)算為例，說(shuō)明荷載計(jì)算方法，其余荷載的 計(jì)算過(guò)程從略。 61 框架結(jié)構(gòu)計(jì)算單元43 圖63 豎向荷載作用框架計(jì)算簡(jiǎn)圖（a）橫荷載作用 （b）活荷載作用167。 取計(jì)算軸線(xiàn)框架進(jìn)行計(jì)算。柱端剪力按下式來(lái)計(jì)算： 柱上、下端彎矩、按下式來(lái)計(jì)算 表54 各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次y6837594186525 83759418652 4837594186523 83759418652 2 84902019033 1578254922317 表55 各層中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次y6837594430905 83759443090 483759443090 3 83759443090 2 84902043471 1578254934534 注：表中彎矩單位為,減力單位為KN梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式來(lái)計(jì)算 表56 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊梁中梁柱軸力邊柱N中柱N65 4 3 2 1 水平地震作用下框架的彎矩圖 梁端剪力圖如圖所示。 表53 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次683759433001/30005 83759433001/19414837594 33001/15003837594 33001/12692849020 33001/1179178254950001/1515由上表中可以看到，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，小于規(guī)范限值 1/550,滿(mǎn)足要求。具體計(jì)算過(guò)程如下表，各樓層的地震剪力按 來(lái)計(jì)算，一并列入表中， 表52 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次/m/KN/KN首先計(jì)算總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值即底部剪力 。UT的量綱為m。第5章 橫向水平作用下荷載作用下框架內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算167。C8D1。A8B1。mm邊橫梁1 X 104300X600 X 1097200 X 1010 X 1010 X 1010走道梁1 X 104300X600 X 1092400 X 1010 X 1010 X 1010邊橫梁2～6 X 104300X600 X 1097200 X 1010 X 1010 X 1010走道梁2～6 X 104300X600 X 1092400 X 1010 X 1010 X 1010 表42各層柱線(xiàn)剛度ic計(jì)算表類(lèi)別層次E/(*104柱高b/mm柱寬h/mmh/mmIc/*1010ic=EcIc/hN/m
公司管理相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1