鋼筋混凝土綜合辦公樓建筑與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-文庫(kù)吧資料
2025-07-03 23:25本頁(yè)面
【正文】 5層7層6層8層右梁下柱上柱左梁右梁下柱上柱3層4層2層1層活載彎矩分配圖右梁下柱上柱左梁右梁下柱上柱8層6層7層雪載彎矩分配圖上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁8層7層6層5層4層3層2層1層恒載作用彎矩圖8層7層6層5層4層3層2層1層()()()()()()()()()()()活載（屋面雪載）作用彎矩圖()梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力疊加而得。m2） 分配系數(shù)計(jì)算由于結(jié)構(gòu)和荷載基本對(duì)稱，在此可按對(duì)稱計(jì)算，計(jì)算時(shí)可用半框架，半框架的梁柱線剛度見(jiàn)上圖。m；雪載：kNm；活載： 1～8層：kNm，1～7層：=－ kN1） 固端彎矩計(jì)算 將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固端彎矩，計(jì)算過(guò)程如下：恒載：8層：=m8（）（）（）（）（）（）72～61注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。m872～61 表21 橫向框架活載匯總表層次/( kN/m)/( kN/m)/kN/kN/kN將以上計(jì)算結(jié)果匯總得以下兩表： 表20 橫向框架恒載匯總表層 次/( kN/m)/( kN/m)/( kN/m)/( kN/m)/kN/kN/kN2～6層，=，=。同理，在屋面雪荷載作用下，=2=，=2=， 。1層，=，=，=，=。=+()=，=，==，==。PP2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，計(jì)算如下： 集中力矩對(duì)于7層，包括梁自重和其上橫梁自重，為均布荷載。對(duì)于第8層，=，= kN/m?？v向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。7. 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 橫向框架內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算單元 取軸橫向框架進(jìn)行計(jì)算，如下圖所示。 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算計(jì)算方法與水平地震作用下的相同。匯總各層結(jié)果如下圖所示： 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算根據(jù)上圖所示的水平荷載，由計(jì)算層間剪力，然后依據(jù)表6求出軸框架的層間側(cè)移剛度，由和計(jì)算各層的相對(duì)側(cè)移和絕對(duì)側(cè)移。因此，該房屋應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度Hi由查相關(guān)表取，代入上式可得各樓層標(biāo)高處的q（z），見(jiàn)下表16；表16 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次Hi/mHi/H/(kN/m)/(kN/m) 87654321q(z)沿房屋高度的分布圖如下：風(fēng)荷載沿房屋高度的分布圖（kN/m）《荷載規(guī)范》規(guī)定，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)來(lái)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。 T1=, ==基本風(fēng)壓=，本設(shè)計(jì)建筑體型系數(shù)按正多邊形平面考慮，得=（迎風(fēng)面）和= －（背風(fēng)面）。水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如下圖：框架彎矩圖（KN2）表中M單位為kN表15 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次KL1KL2柱軸力邊柱N軸中柱N87654321注：1）柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力。m，V量綱為kN。具體計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)表14。框架柱端剪力及彎矩分別按 和計(jì)算，其中取自表6，取自表7，層間剪力取自表12。表13 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次Vi /kN∑Di /(N/mm)Δui /mmui /mmhi /mm876645836001/3243776645836001/2222688346136001/2011590478636001/1748490478636001/1552397987636001/15452101183636001/1519186904651001/1789可見(jiàn)，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為1/1519 ＜ 1/550,滿足的要求，其中= 1/550為鋼筋混凝土框架彈性層間位移角限值。mFi /kNVi /kN87654321各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布圖如下： 水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Δui和頂點(diǎn)位移ui分別按和計(jì)算，計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)下表13。頂部附加地震作用系數(shù)δn=+=+=,故ΔF8=δn==,各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用按計(jì)算，各樓層地震剪力按，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表12： 表12 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次Hi /mGi /kNGi Hi /kN結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按計(jì)算，式中為相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)；為結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，在此多質(zhì)點(diǎn)取總重力荷載代表值的85%，即=∑Gi=(++3+++)==，根據(jù)地震分組和場(chǎng)地類別得Tg=,7度設(shè)防得=。表11 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層 次876645877664586883461590478649047863979876210118361869046由計(jì)算基本周期T1，其中uT的量綱為m，取=，則。式中：Gk為集中在k層樓面處的重力荷載代表值；為把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第i層的層間剪力；為第i層的層間側(cè)移剛度； 、分別為第i、k層的層間側(cè)移；s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)?？v向框架柱側(cè)移剛度（D）計(jì)算見(jiàn)下表9：層次位 置單層柱數(shù)1邊框邊柱軸225252軸198442邊框中柱軸262882～軸241784中框邊柱246346中框中柱軸289116～軸2651612∑D8734892邊框邊柱軸211252軸144442邊框中柱軸299722～軸249174中框邊柱260906中框中柱軸359316～軸304242∑D9679645邊框邊柱211254邊框中柱軸299724～軸249178中框邊柱260904中框中柱軸359314～軸304248∑D8952006邊框邊柱207384邊框中柱軸293134～軸244138中框邊柱256384中框中柱軸351754～軸298388∑D8774628邊框邊柱186174邊框中柱軸254834～軸216488中框邊柱225764中框中柱軸298744～軸258548∑D766216縱向框架各層層間側(cè)移剛度值表10：層 次12345678∑Di (N/mm)873489967964895200895200895200877462766216766216由上表可知，∑D1∕ ∑D2=873489∕ 967964=，且∑D1＞(∑D2 +∑D2 +∑D2)∕ 3=735564，所以該框架為縱向規(guī)則框架。mm2EcIo/l/N縱梁線剛度ib計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表8：類別層次Ec/(N/mm2)bh/mmmmIo/mm4l/mmEcIo/l/N 縱向框架側(cè)移剛度計(jì)算縱向框架側(cè)移剛度計(jì)算方法與橫向框架相同。mm15100104700700101010102～536006006001010101063600104600600101010107～8360055055010101010對(duì)于高度小于50m且高寬比小于4的建筑物，僅考慮柱彎曲變形引起的柱側(cè)移剛度，忽略柱的軸向變形。mm2EcIo/l/N由此得集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值Gi如下圖5. 框架側(cè)移剛度計(jì)算 橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算橫梁線剛度ib計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表4：類別層次Ec/(N/mm2)bh/mmmmIo/mm4l/mmEcIo/l/N頂層（上人）重力荷載代表值包括：屋面恒載，50%屋面活荷載和50%雪荷載，縱橫梁自重，樓面上下半層柱自重，上下半層墻體自重。 墻體為240厚粘土空心磚（15kN/m3），外墻面貼瓷磚（㎡），內(nèi)墻面為20厚抹灰（17k
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