【正文】 備明細見表33。（4）對電容器組的過壓保護。（2）采用晶閘管復合開關(guān)投切電容器組，為減小投切入時的沖擊，同時防止電網(wǎng)會形成較高的諧波成份。 低壓電容器無功補償?shù)奶攸c（1）采用PLC可編程控制器，通過檢測電爐的功率因數(shù)來投切電容器組，實行動態(tài)補償。原理如下圖：在電爐變壓器二次側(cè)并聯(lián)電容器組進行無功功率的補償，從理論上講補償點越是靠近負荷側(cè)則補償?shù)男Ч郊?，有利于提高功率因?shù)，增加電能利用率，提高了經(jīng)濟效益。本次改造采用分區(qū)段分別補償。12500kVA電爐年產(chǎn)硅鐵9711噸，那么一臺12500kVA電爐采用不銹鋼隔磁材料、新型爐襯改造后年節(jié)電量: 9711t300kWh/t=二臺12500kVA電爐年節(jié)約電量:2 = 電爐進行低壓補償，提高有功功率 低壓側(cè)并聯(lián)電容器補償?shù)囊饬x采用低壓補償能進一步提高電爐的功率因數(shù)和設(shè)備的利用率。爐襯材料明細見表3２。對這些材料要求是：有較高的耐火度，能耐高溫；在高溫低溫下都有足夠的強度；能承受溫度激變不致?lián)p壞，即具有很高的耐激冷激熱性；有足夠的耐化學侵蝕性；熱容量大，導熱系數(shù)小，也就是絕熱性能好；體積膨脹系數(shù)??；有一定的絕緣性。另外絕熱性能不好，也會使爐殼散熱增加，電能消耗增高。爐襯是爐體更為重要的部分，因為在使用過程中要承受高溫，雖然有些爐料與爐殼等與高溫電弧相隔，但爐襯仍要承受1400～1800℃的高溫，爐襯還要承受爐料、高溫爐氣和熔融鐵水的機械沖刷，受爐渣的物理化學侵蝕，因而易被熔化、軟化、熔蝕甚至崩裂。為提高爐殼強度，除沿鋼板縱向作成立筋加固外，還制作了三amp。對爐殼要求有足夠的強度，能承擔爐襯受熱后劇烈膨脹而產(chǎn)生的熱應(yīng)力。其爐殼大部分采用圓柱型。 表31序號名 稱單位數(shù)量重 量 (kg)備 注單 重總 重1導向滑輪套1360 360　2料 管件5568 　3加料溜槽件3322 　4旋轉(zhuǎn)接頭件3135 　5爐 殼套134450 34450　6煙 罩套118653 18653　7煙 道套211719 23438　8煙道閥套22150 4300　9密封套件3335 1005　10壓力環(huán)件3853 　11保護套件31970 5910　12把持筒件33611 10833　13上抱閘座套3437 　14下抱閘座套3634 　15壓放限位套935 　16支承螺桿根482 　17固定板塊961 　18銅瓦壓板塊246 132　19銅瓦吊掛件2417 　20壓力環(huán)吊掛件1223 　21保護套吊掛件1212 　22上水分水器套1580 580　鐵合金冶煉過程是一個高溫物理化學過程，鐵合金爐的爐體構(gòu)造必須充分滿足使用的特殊需要。同時由于煙罩部分也采用不銹鋼等隔磁材料，這部分的損耗也相應(yīng)降低。 A、B、C三相電極下把持器和銅瓦保護套采用隔磁不銹鋼制作，由于電流集膚效應(yīng)的影響，單相電極周圍的磁場最強，感應(yīng)的渦流損耗最嚴重，大量的磁場能量產(chǎn)生的熱量被循環(huán)冷卻水帶走，改用隔磁不銹鋼后，冶煉單耗大大降低。在電流經(jīng)過的短網(wǎng)和電極周圍分布著很強的磁場，原電爐磁場周圍的設(shè)備多為普通的碳鋼制作，而普通碳鋼在磁場中可感應(yīng)出較大的渦流，產(chǎn)生熱量，既對設(shè)備運行不利又消耗了大量的能量。，降低磁場損耗，減少電能損失、吊掛、料管煙罩等部位采用隔磁不銹鋼材料制作，減少短網(wǎng)周圍的磁場損耗。9200 kWh/t=818 t二臺電爐改進爐變二次出線方式提升改造后年節(jié)電量為：2＝（萬kWh）。改造前年可耗有功電量=變壓器臺容量cosΦ運行系數(shù)年運行時間=12500kVA24小時/天330天/年= 77123600 kWh。 節(jié)電量計算12500kVA電爐正常生產(chǎn)單位電耗為8936kWh/t（考慮實際生產(chǎn)中線損、動力電、燒穿器、烘爐等用電，綜合電耗按9200 kWh/t計算）。二是分相后的單相部分，這部分導體上的電流雖然都是同一方向的電流，但約占整個爐子總電抗的5060%，所以盡量減小軟母線的長度、降低分相后單相部分導體的感抗,達到提高電爐自然功率因數(shù)的目的。變壓器二次出線換位布置圖如下：，提高電爐的自然功率因數(shù)電爐短網(wǎng)和變壓器二次側(cè)出線一樣采用換位布置法，使銅管上下左右形成電容，達到較好的補償效果。變壓器二次側(cè)內(nèi)三角接線圖如下：改造后變壓器二次側(cè)采用外三角接線，即：變壓器二次側(cè)在變壓器外部經(jīng)電極連接成三角形，短網(wǎng)上的電流為變壓器二次側(cè)相電流，這樣可減少短網(wǎng)上的損耗，提高電爐的有功功率。8=3587(A)三相短網(wǎng)的損耗:△P2= I2R2=35872=44（kW）改造后12500kVA電爐短網(wǎng)年損耗：44 kW24小時/天330天/年=34萬kWh因此，改造后二臺電爐短網(wǎng)年損耗：34萬kWh2＝68萬kWh。145V247。改造后電爐短網(wǎng)布置情況：每相采用∮6010的銅管16根，三相短網(wǎng)銅管總長度約320m，每根銅管截面積為：[[ 60/2）2[ （6020) /2 ]2 ] =1570（mm2）由電工手冊查出：，三相短網(wǎng)銅管總電阻: R2=320 m /1570 mm2=。 改造后電爐短網(wǎng)布置情況將變壓器靠近電爐安裝、縮短軟母線，使短網(wǎng)長度盡可能縮短，同時加大短網(wǎng)和軟母線的截面。=49700A每根銅管上的平均載流量約為：49700247。一臺12500kVA電爐（二次運行電壓按145V計）短網(wǎng)年損耗計算：每相的電流為 12500kVA247。另外，短網(wǎng)部分連接件較多,當短網(wǎng)流過強大電流時,產(chǎn)生較大的交變磁場, 引起渦流, 使連件銅管發(fā)熱傳熱, 接觸面氧化, 使導體電阻增大?？紤]實際生產(chǎn)的復雜性，降低短網(wǎng)電阻的有效途徑是：增加短網(wǎng)的截面積，縮短短網(wǎng)長度。導體長度（L）應(yīng)盡量將爐子布置得距變壓器近些，即短網(wǎng)短些。鄰近效應(yīng)系數(shù)（K2）它是由相鄰電磁場變換而引起的現(xiàn)象，結(jié)果使導體斷面上電流密度不均勻，使電流集中于某一側(cè)，導致電阻增加，進而能耗增加。表面效應(yīng)系數(shù)（K1）它是導體磁通所引起的電流趨近表面的現(xiàn)象，會使導體斷面負荷不均勻。導體溫度（Τ）越高， 電阻越大，故要千方百計降低導體溫度，因負荷不同，所處環(huán)境不同，短網(wǎng)各段溫度不同：距爐口較近的軟線和導電銅板，因受爐口輻射熱的影響，溫度較高，結(jié)果導致電能損失增加，而且導體氧化，電阻更大?，F(xiàn)分別討論這幾個因素。為降低短網(wǎng)電損，就要降低短網(wǎng)電阻，短網(wǎng)有效電阻與很多因素有關(guān)。因此優(yōu)化短網(wǎng)阻抗就是在保證物理尺寸最短前提下，尋求短網(wǎng)阻抗最小的平衡。電爐短網(wǎng)的特點是電流大,組合母線外形輪廓復雜,工作環(huán)境惡劣,不能按通常電氣裝置載流導體進行選擇。3 電爐節(jié)能技術(shù)改造工程方案 212500KVA硅鐵電爐節(jié)能改造該項目預計總投資1910萬元，年創(chuàng)經(jīng)濟效益1089萬元，年創(chuàng)社會