【正文】 (表319)可以算出，其結果列于表321表321 元素氧化熱和成渣熱反應產(chǎn)物氧化熱或成渣熱/KJ反應產(chǎn)物氧化熱或成渣熱/KJC→CO*11639=Fe→Fe2O3*6460=C→CO2*34834=P→P2O5*18980=Si→SiO2*29202=P2O5→*4880=Mn→MnO*6594=SiO2→*1620=Fe→FeO*4250=合計Qy煙塵氧化熱Qc：由表34中給出的煙塵量參考和反應熱效應計算可得爐襯中碳的氧化熱Q1，根據(jù)爐襯蝕損量及其含碳量確定 故，熱收入總值為第二步：計算熱支出Q2 熱支出項包括：鋼水物理熱；爐渣物理熱；煙塵物理熱；爐氣物理熱；渣中鐵珠物理熱；噴濺物(金屬)物理熱；輕燒白云石分解熱；熱損失；廢鋼吸熱。其他數(shù)據(jù)參照物料平衡選 表317 入爐物料及產(chǎn)物的溫度設定值 名稱入爐物料產(chǎn)物鐵水?廢鋼其他爐渣爐氣煙塵溫度/℃12502525與鋼水相同14501450 表318 物料平均熱容/KJ.()1物料名稱生鐵鋼爐渣礦石煙塵爐氣固態(tài)平均熱容熔化潛熱218272209209209液態(tài)或氣態(tài)平均熱容表319 煉鋼溫度下的反應熱效應組元化學反應H/H/C[ C]+1/2{O2}={CO}氧化反應13942011639C[ C]+{O2}={CO2}氧化反應41807234834Si[ Si]+{O2}=(SiO2)氧化反應81768229202Mn[ Mn]+1/2{O2}=(MnO)氧化反應3617406594P2 [P]+5/2{O2}=(P2O5)氧化反應117656318980Fe[ Fe]+1/2{O2}=(FeO)氧化反應2382294250Fe2[Fe]+3/2{O2}=(Fe2O3)氧化反應7224326460SiO2(SiO2)+2(CaO)=(成渣反應971331620P2O5P2O5)+4(CaO)=(成渣反應6930544880CaCO3CaCO3=(CaO)+{CO2}分解反應1690501690MgCO3MgCO3=(MgO)+{CO2}分解反應1180201405表320 熔入鐵水中的元素對鐵熔點的降低值元素CSiMnPSAlCr在鐵中的極限溶解度/%無限無限∑=6熔入1%元素使鐵熔點降低值/℃6570758085901008530253℃適用含量范圍/%1≤3≤15≤≤≤1≤18 計算步驟 以100Kg鐵水為基礎第一步：計算熱收入Qs 熱收入項包括：鐵水物理熱；元素氧化熱及成渣熱；煙塵氧化熱；爐襯中碳的氧化熱。其加入量W1為： 焦粉生成的產(chǎn)物如下碳燒損量/kg耗氧量/kg氣體量/kg?成渣量/kg碳入鋼量/kg*%*25%=+*(+)%=*%=*%*75%=?為COH2O和揮發(fā)分的總和(未計算揮發(fā)分燃燒的影響)由此可得冶煉過程(即脫氧和合金化后)的總物料平衡表316 表316 總物料平衡表收入支出項目質量/kg%項目質量/kg%鐵水鋼水++=廢鋼爐渣++=石灰爐氣++= 螢石噴濺 生石煙塵 爐襯渣鐵 氧氣++=錳鐵硅鐵焦粉合計100.00合計100. 00注：計算誤差為