【正文】 而 取污垢熱阻 以管外面積為基準(zhǔn) 則 計算傳熱面積 所選換熱器合適 (1)再沸器的選擇：列管式蒸發(fā)器 對直徑較大的塔，一般將再沸器置于塔外。 ②傳熱面積A=，這是由于管長的一小部分需用于在管板上固定管子。冷凝器置于塔下部適當(dāng)位置，用泵向塔頂送回流冷凝水，在冷凝器和泵之間需設(shè)回流罐，這樣可以減少臺架，且便于維修、安裝，造價不高。當(dāng)冷凝器換熱面過大時，裝在塔頂附近對造價和維修都是不利的，故將冷凝器裝在離塔頂較遠的低處，用泵向塔提供回流液。將冷凝器裝在塔頂附近的臺架上，靠改變臺架的高度來獲得回流和采出所需的位差。該型式常用于減壓精餾或傳熱面較小場合。將冷凝器與精餾塔作成一體。 精餾段有效高度 提餾段有效高度 塔頂全凝器的計算及選型 全凝器的選擇：（列管式冷凝器） 按冷凝器與塔的位置，可分為：整體式、自流式和強制循環(huán)式。 的計算:塔釡料液最好能在塔底有3~5分鐘的存儲，所以取5分鐘來計算。因設(shè)計塔徑D=2200mm，可選用吊柱500kg,s=1000mm,L=3400mm,H=1000mm,材料為A3 由于常壓操作，所用法蘭均采用標(biāo)準(zhǔn)管法蘭，干焊法蘭，由不同的公稱直徑，選用相應(yīng)法蘭：（1）進料管接管法蘭：HG20593 Q235A（2）回流管接管法蘭：HG20593 Q235A（3）塔釜出料管法蘭：HG20593 Q235A（4）塔頂蒸汽管法蘭：HG20593 Q235A（5）塔釜蒸汽進氣法蘭：HG20593 Q235A （不包括群座） 式中 H—塔高，m；塔頂空間，m；塔板間距，m； 開有人孔的塔板間距，m；進料段高度，m； 塔底空間，m；實際塔板數(shù)，m； 人孔數(shù)（不包括塔頂空間與塔底空間的人孔數(shù)）?；A(chǔ)環(huán)外徑：Dbi=2200+（160~400）Dbi=2200+280=2480mm基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)徑：Dbo=2200（160~400）Dbo=2200280=1920mm基礎(chǔ)環(huán)壁厚，考慮到腐蝕余量18mm。 選取不銹鋼除沫器： 類型：標(biāo)準(zhǔn)型 規(guī)格：40100 材料：不銹鋼絲網(wǎng)（1Gr18Ni9） 絲網(wǎng)尺寸： 塔頂常用裙座支撐，裙座的結(jié)構(gòu)性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它是塔設(shè)備的主要支撐形式，為了制作方便，一般采用圓筒形，由于裙座內(nèi)徑2000mm，故裙座壁厚取25mm。常用除沫器有折流板式除沫器、絲網(wǎng)除沫器以及程流除沫器。 管徑的計算: ，取， 經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格Φ78 回流液體積流量 利用液體的重力進行回流，取適宜的回流速度，那么 經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：Φ90mm3mm實際管內(nèi)流速： 釜殘液的體積流量： 取適宜的輸送速度uw= 經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：Φ60mm3mm 實際管內(nèi)流速： 設(shè)蒸汽流速為20m/s, 經(jīng)圓整選取熱軋無縫鋼管，規(guī)格：Φ750mm12mm 實際管內(nèi)流速： 冷凝水進口溫度為20℃，水的物性數(shù)據(jù)： 水的物性數(shù)據(jù)：ρ=,μ=, 冷凝水質(zhì)量流率， 管徑 選取 Φ3706mm熱軋無縫鋼管 實際流速為 簡體 采用碳素鋼，料液無腐蝕性 設(shè)計溫度在150℃時，許用應(yīng)力132MPA 采用雙面對焊接，局部無損檢測 剛度要求 不小于2mm 考慮到此塔較高，風(fēng)載荷較大，塔內(nèi)徑不太大， 封頭 封頭分為橢圓形封頭、蝶形封頭等幾種，本設(shè)計采用橢圓形封頭，由公稱直徑DN=2200mm的EHA橢圓封頭。 由以上1~5作出塔板負荷性能圖 由塔板負荷性能圖可以看出： 在任務(wù)規(guī)定的氣，液負荷下的操作點p（設(shè)計點）處在適宜操作區(qū)內(nèi)的適中位置； 塔板的氣相負荷上限完全由霧沫夾帶控制，操作下限由漏液控制；按固定的液氣比，由圖可查出塔板的氣相負荷上限氣相負荷下限 進料管的結(jié)構(gòu)類型很多，有直管進料管、彎管進料管、T型進料管。 取E=，則 液體的最大流量應(yīng)保證降液管中停留時間不低于3—5s。 塔板負荷性能圖 據(jù)此可作出負荷性能圖中的霧沫夾帶線，按泛點率80%計算： ①精餾段： 整理得： 由上式知霧沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)任取幾個值算出。 ⑵提餾段 泛點負荷系數(shù)，由圖查得= 對于大塔，為了避免過量霧沫夾帶，應(yīng)控制泛點率不超過80%。 Ab——板上液流面積，m2 ； CF——泛點負荷系數(shù)， K——特性系數(shù)，查下表，.系統(tǒng)物性系數(shù)K無泡沫，正常系統(tǒng)氟化物（如BF3，氟里昂）中等發(fā)泡系統(tǒng)（如油吸收塔、胺及乙二醇再生塔）多泡沫系統(tǒng)（如胺及乙二胺吸收塔）嚴(yán)重發(fā)泡系統(tǒng)（如甲乙酮裝置）形成穩(wěn)定泡沫的系統(tǒng)（如堿再生塔） ⑴精餾段 泛點負荷系數(shù)，由圖查得= 對于大塔，為了避免過量霧沫夾帶，應(yīng)控制泛點率不超過80%。 故： 板上充氣液層阻力： 取 液體表面張力所造成的阻力： 此阻力很小，可忽略不計，因此與氣體流經(jīng)塔板的壓降相當(dāng)?shù)母叨葹椋? ②提餾段 干板阻力： 浮閥由部分全開轉(zhuǎn)為全部全開時的臨界速度為。 以等腰三角形叉排方式作圖，得閥孔數(shù) 按N=504重新核算孔速及閥孔動能因數(shù)： 孔速 閥動能因子變化不大，且仍在9—13范圍內(nèi)。而各分塊的支撐和銜接也要占去一部分鼓泡區(qū)面積。 按t=75mm，以等腰三角形叉排方式作圖，得閥孔數(shù)個 按N=533重新核算孔速及閥孔動能因數(shù)： 孔速 閥動能因子變化不大，且仍在9—13范圍內(nèi)。而各分塊的支撐和銜接也要占去一部分鼓泡區(qū)面積。 精餾段： 取降液管底隙的流速 則 提餾段： 取降液管底隙的流速 則 安定區(qū)與邊緣區(qū)的確定 取安定區(qū)寬度 邊緣區(qū)寬度 弓形降液管寬度 鼓泡區(qū)間閥孔數(shù)的確定以及排列 采用型重閥，孔徑為39mm。 降液管底隙高度一般不宜小于20~25mm，否則易于堵塞，或因安裝偏差而使 液流不暢，造成液泛。 降液管底隙高度可用下式計算： ——液體通過降液管底隙的流速，m/s；~。綜合考慮各方面因素，本設(shè)計體系采用單溢流，弓形降液管。 回流比、塔板數(shù)及進料板 在Aspen Plus中先用DSTWU模型對本裝置進行簡捷計算模擬，物性方法選擇NRTLRK 1流程圖的繪制 DSTWU模塊流程 2 參數(shù)布置 組分輸入 物性方法選擇 物流F輸入 輸入模塊（DSTWU）參數(shù) DSTW簡捷計算結(jié)果 生成回流比隨理論板數(shù)變化表 回流比隨理論板數(shù)變化表 回流比與理論塔板數(shù)關(guān)系曲線 合理的理論板數(shù)應(yīng)該在曲線斜率絕對值較小的區(qū)域選擇，由圖可以選擇26塊塔板 由選取的塔板數(shù)來確定進料位置 模塊參數(shù)輸入 DSTWU簡捷計算結(jié)果 精餾過程主要采用嚴(yán)格精餾模擬設(shè)計 1 流程圖的繪制 RADFRAC模塊流程 2參數(shù)設(shè)置 物流F輸入