【正文】 6641049681386631049681386621049681386618712618638對于中柱列表如下：層數(shù)Vi/KNΣDDimDinΣDVim/KNyhMc上Mc下Mb左Mb右61049683861851049683861841049683861831049683861821049683861818712624925框架柱軸力與梁端剪力的計算結(jié)果見下表層數(shù)梁端剪力/KN柱軸力/KNBC跨CD跨B軸C軸VbBCVbCDNCBVbBCVbCDNCC654321框架柱軸力與梁端剪力的計算結(jié)果見下表層數(shù)梁端剪力/KN柱軸力/KNBC跨CD跨B軸C軸VbBCVbCDNCBVbBCVbCDNCC654321注：軸力壓力為+，拉力為。 活荷載作用下的彎矩圖（左半部為梁彎矩，右半部為柱彎矩） 活荷載作用下的軸力與剪力圖（左半部為剪力，右半部為軸力）（風(fēng)荷載）作用下的位移驗(yàn)算 風(fēng)荷載作用下的計算簡圖 側(cè)移剛度D見如下圖所示 框架側(cè)移剛度 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算水平荷載作用下框架的層間側(cè)移按下式計算：△μj=Vj∑Dij 橫向26層D值的計算構(gòu)件名稱i=∑ib/2icαc=i/（2+i）D=12αcic/h2 (kN/m)B軸柱21042104=13866C軸柱2（+）1042104=38618D=13866+38618=52484kN/m 橫向底層D值的計算構(gòu)件名稱i=∑ib/icαc=（+i）/（2+i）D=12αcic/h2 (kN/m)B軸柱104=18638C軸柱（+）104=24925D=18638+24925=43563kN/m第一層的的層間位移求出以后，就可以計算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值的頂點(diǎn)側(cè)移值，各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間位移之和。 V及N計算簡圖恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值之下彎矩圖、剪力圖、,。已知，某節(jié)點(diǎn)上柱的軸力Nu和左右傳來的剪力Vl，Vr時，其下柱的軸力。如已知桿件（梁或柱）兩端的彎矩。，即可進(jìn)行迭代計算，直至桿端彎矩趨于穩(wěn)定，最后按下式球的各桿端彎矩。μik39。在內(nèi)力分析之前，還應(yīng)計算節(jié)點(diǎn)桿的彎矩分配系數(shù)以及在豎向荷載作用下各桿端的固端彎矩。第4章 內(nèi)力計算與內(nèi)力組合為簡化計算，考慮如下幾種單獨(dú)受荷情況：(1) 恒載作用；(2) 活荷載滿跨布置；(3) 風(fēng)荷載作用(從左向右或從右向左)對于(1) 、(2)、兩種情況，框架在豎向荷載作用下，采用迭代法計算。計算過程如下表所示離地高度（m）μzβzμsω0(kN/m2)hi （m）hi （m）Wk（kN） 地震作用下的計算方法由于本建筑為6層，抗震烈度為6度，屬于乙類建筑。6CD=對于中間層樓面qBC=q6BC=qCD=q6CD=P6B=P6E=1212=P6C=P6D=12++14=PC=PD=+143= 活荷載計算簡圖風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為ω=βz?μs?μz?ω0因?yàn)楦叨菻=30m，可取βz=，對于矩形平面μs=。用恒荷載等效方法進(jìn)行等效對于頂層屋面q6BC=39。39。BC=最終等效荷載為gBC=g39。BC=58KN/m=g39。39。6BC=94/6=最終等效荷載：g6BC=g39。6BC=58=連系次梁傳來的等效：g39。3m=（6）屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載荷載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱連系梁自重 25=粉刷 （）212= KN 19= KN粉刷 217=連系梁傳來屋面自重 （+）1+2=連系次梁傳來集中荷載2/3[25+（+）2]=頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載G6B=G6E=中柱連系梁自重 25=粉刷 （）217=連系梁傳來屋面自重 33+44+（+）+（+）2=連系次梁傳來集中荷載 1/394=頂層中間節(jié)點(diǎn)集中荷載G6C=G6D=（7）樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載荷載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱連系梁自重 粉刷 鋁合金窗自重（+）=窗下墻體自重 219=粉刷 2（+)17=窗邊墻體自重 （）319=粉刷 23（）17=框架柱自重 25=粉刷 317=連系梁傳來樓面自重 連系次梁傳來集中荷載 2/3（ 94）=中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載G6B=G6E= 中柱連系梁自重 粉刷 內(nèi)縱墻自重 63=粉刷 26317=扣除門洞重加上門重（2）3+2=框架柱自重 粉刷 連系梁傳來樓面自重 連系次梁傳來集中荷載 1/3（ 94）=中間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載G6C=G6D= （8）荷載統(tǒng)計恒荷載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖如下圖所示將恒荷載等效：此處所采用的等效方法為將荷載分為兩部分，分別為整塊板的均布荷載與連系次梁傳來集中力平均在整塊板上的均布荷載，將二者疊加即為最終等效荷載。墻面荷載：+20=179。 面荷載為 ㎡⑦聚笨低溫板 100mm厚 容重為4KN/m179。 面荷載為 ㎡⑤板底粉刷抹平 20mm厚 容重為17KN/m179。 面荷載為 ㎡③ 1：3水泥砂漿找平層 20mm厚 容重為20 KN/m179。㎡ 合計 ㎡（4）非上人屋面①SBS改性瀝青防水卷材 4mm厚 容重為12 KN/m179。㎡⑦聚笨低溫板 100mm厚 容重為4KN/m179。 面荷載為 ㎡⑤板底粉刷抹平 20mm厚 容重為17KN/m179。 面荷載為 ㎡③ 1：3水泥砂漿找平層 20mm厚 容重為20 KN/m179。㎡ 合計 ㎡ （3）上人屋面 ①防滑地磚面層 10mm厚 容重為20 KN/m179。㎡⑥聚胺脂防水涂層 2mm厚 容重為12KN/m179。 面荷載為 ㎡④鋼筋混凝土樓板 120mm厚 容重為25 KN/m179。 面荷載為 ㎡②1：4水泥砂漿結(jié)合層 20mm厚 容重為20 KN/m179。 面荷載為 ㎡⑤板底粉刷抹平 20mm厚 容重為17KN/m179。 面荷載為 ㎡③ 1：3水泥砂漿找平層 20mm厚 容重為20 KN/m179。m令i上層柱=i上邊跨梁==i上中跨梁==i底層柱==i底邊跨梁==i底中跨梁==框架線剛度如下圖所示圖 框架線剛度 豎向恒荷載統(tǒng)計荷載分布如下圖所示②③④ 荷載分布圖（1）一般樓面 ①防滑地磚面層 10mm厚 容重為20 KN/m179。m上部層各柱：i=107KN/㎡()3/3=104KN邊跨梁：i右邊跨=i左邊跨=EI/l=KN/㎡2KN由此可繪出框架的計算簡圖如圖所示。假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。：采用鋼筋混凝土板式樓梯。：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形屋蓋，剛?cè)嵝韵嘟Y(jié)合的屋面，屋面 板厚120㎜。基本雪壓SO=,基本風(fēng)壓WO= KN/m2,。擬建場地地面平坦，抗震設(shè)防烈度為6度，擬建物基礎(chǔ)均全部埋置于粘土層中，其地基承載力特征值取290 Kpa，修正之后的地基承載力取值330 Kpa。場地的工程地質(zhì)分層、埋深、巖性特征及空間分布詳見表3“巖土工程地質(zhì)分層表”。樓梯設(shè)計主要包括梯段板、平臺梁和平臺板的計算，柱下基礎(chǔ)設(shè)計則主要采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)進(jìn)行計算。受彎構(gòu)件在彎距和剪力共同作用的區(qū)段往往會產(chǎn)生斜裂縫,并可能延斜截面發(fā)生破壞,斜截面破壞帶有脆性破壞的性質(zhì),所以在設(shè)計中要加以控制,在截面設(shè)計時,不僅要對截面尺寸加以控制,同時還要對對斜截面進(jìn)行計算,配置一定數(shù)量的箍筋。 　　D值法有四項(xiàng)假定： 　　　　　　 　　，i2，i3，i4 內(nèi)力組合荷載效應(yīng)組合時，對于建筑結(jié)構(gòu)，無地震作用參與組合時，一般考慮以下三種組合情況（不包括偶然組合）：（1） 恒荷載+風(fēng)荷載+其他活荷載（2） 恒荷載+除風(fēng)荷載以外的其他活荷載（3） 恒荷載+風(fēng)荷載根據(jù)內(nèi)力的幾種組合方式，找出梁、柱控制界面處的最不利內(nèi)力組合。日本武藤清教授在分析了上述影響因素的基礎(chǔ)上，對反彎點(diǎn)法中柱的抗側(cè)移剛度和反彎點(diǎn)高度進(jìn)行了修正。由《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB 500112010）：抗震設(shè)防為6度時，除本規(guī)范有具體規(guī)定外，對乙、丙、丁類的建筑可不進(jìn)行地震作用計算。其中一般我們常用的方法有兩種:，其中活載計算時應(yīng)考慮最不利的組合。通常，多層多跨框架在豎向荷載作用下的側(cè)移是不大的，可近似的按無側(cè)移框架進(jìn)行分析，而且當(dāng)某層梁上有豎向荷載時，在該層梁及相鄰柱子中產(chǎn)生較大內(nèi)力，而在其他樓層的梁、柱子所產(chǎn)生內(nèi)力，在經(jīng)過柱子傳遞和節(jié)點(diǎn)分配以后，其值將隨著傳遞和分配次數(shù)的增加而衰減，且梁的線剛度越大，衰減越快。對裝配整體式樓蓋，這里I0為矩形截面梁的截面慣性矩。在框架梁兩端節(jié)點(diǎn)附近，梁受負(fù)彎矩，頂部的樓板受拉，樓板對梁的截面抗彎剛度影響較??；而在框架梁的跨中，梁受正彎矩，樓板處于受壓區(qū)形成T形截面梁，樓板對梁的截面抗彎剛度影響較大。但在電算時一般可按實(shí)際情況考慮?？蚣艿膶痈撸蚣苤拈L度）即為相應(yīng)的建筑層高，而底層柱的長度則應(yīng)從基礎(chǔ)頂面算起。在結(jié)構(gòu)計算簡圖中，桿件用軸線來表示?？蚣芄?jié)點(diǎn)一般總是三向受力的，但當(dāng)按平面框架進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析時，則節(jié)點(diǎn)也相應(yīng)地簡化。一般情況下，框架結(jié)構(gòu)是一個空間受力體系，為了方便起見，常常忽略結(jié)構(gòu)縱向和橫向之間的空間聯(lián)系，忽略各構(gòu)件的抗扭作用，將縱向框架和橫向框架分別按平面框架進(jìn)行分析計算。但是在初步設(shè)計階段，為確定結(jié)構(gòu)布置方案或估算構(gòu)件截面尺寸，還是需要采用一些簡單的近似計算方法，以求既快又省地解決問題。近年來隨著微機(jī)的日益普及和應(yīng)用程序的不斷出現(xiàn)，框架結(jié)構(gòu)分析時更多的是根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)位移法的基本原理編制電算程序，由計算機(jī)直接求出結(jié)構(gòu)的變形、內(nèi)力，以至各截面的配筋。 對框架結(jié)構(gòu)的簡化框架結(jié)構(gòu)一般有按空間結(jié)構(gòu)分析和簡化成平面結(jié)構(gòu)分析兩種方法。編號地層名稱地層厚度(m)顏色狀態(tài)地基承載力特征值f