【正文】  內(nèi)力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。/(kN/m)P1/kNP2/kNP3/kNF/kNM1/kN39。m654321表73 橫向框架重力荷載代表值匯總表層次q1/(kN/m)q139。/(kN/m)P1/kNP2/kNP3/kNF/kNM1/kNmM2/kN/(kN/m)q2/(kN/m)q239。/(kN/m)q139。將以上計算結(jié)果匯總，見表7表72和表73。 各層梁上作用的活載對于第六層，在屋面活荷載作用下等效成均布荷載在屋面雪荷載作用下根據(jù)《荷載規(guī)范》（GB500092012），雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值（71）其中為雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）；為屋面積雪分布系數(shù)，；為基本雪壓（kN/m2）。所以，對于第5層，由縱梁傳給柱的恒載除梁自重和樓板重外，還應(yīng)考慮梁上填充墻等的重力荷載，其它荷載計算方法同6層，計算如下：等效成均布荷載對于2~4層與第五層相同。代表橫梁自重，為均布荷載形式。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。m) 風(fēng)荷載作用下梁端剪力及柱軸力圖(kN)7 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 計算單元?、圯S線橫向框架進(jìn)行計算，即一個柱距寬。表64 各層A柱端彎矩及剪力計算層次hi(m)Vi(kN)∑D(N/m)Di1(N/m)Vi1（kN）655787181475768282488847682824888376828248882768282488816588519925表65 各層C柱端彎矩及剪力計算層次(m)(kN)∑D(N/m)Di1(N/m)Vi1（kN）655787253065768283516847682835168376828351682768283516816588528893表66 各層C柱端彎矩及剪力計算層次(m)(kN)∑D(N/m)Di1(N/m)Vi1（kN）655787123345768281677247682816772376828167722768281677216588517067梁端彎矩、剪力及軸力計算結(jié)果見表67。表63 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層次hi/mFi/kNVi/kN∑D/(N/mm)Δui/mm6557871/408605768281/174604768281/110003768281/80292768281/63701658851/5013根據(jù)上表數(shù)據(jù)，滿足要求。51015203040表62 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次/m/（kN/m）迎風(fēng)面背風(fēng)面654321 風(fēng)荷載沿房屋高度的分布(kN/m)及等效節(jié)點集中風(fēng)荷載(kN) 風(fēng)荷載作用下的位移驗算根據(jù)上圖所示的水平荷載，計算層間剪力，再依據(jù)層間側(cè)移剛度，計算出各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移?！撅L(fēng)壓（）。有《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》=（迎風(fēng)面）和=（背風(fēng)面）；—風(fēng)壓高度變化系數(shù)。m) 水平地震作用下梁端剪力及柱軸力圖(kN)6 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計算根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 500092012），垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值當(dāng)計算主要承重結(jié)構(gòu)時按式（61）來計算：(61)式中:—風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（）；—高度Z處的風(fēng)振系數(shù)。m，V單位為kN，N單位為kN，l單位為m。當(dāng)為左地震作用時，左柱為拉力，右柱為壓力。梁端剪力根據(jù)梁的兩端彎矩，按下式計算：(514)由梁端剪力疊加便可求得框架柱軸力，其中邊柱為各層梁端剪力按層疊加，中柱軸力為兩側(cè)梁端剪力之差，亦按層疊加。m)Mui3/(kNm)Mui2/(kNm)Mui1/(kN因為本設(shè)計各層梁截面相同，即線剛度相同，故不需要考慮y1值，且只有一二層分別需要考慮yy3。柱反彎點高度根據(jù)下式計算：y＝(y0 + y1 + y2 + y3)h(511)式中：y0為標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比；y1為某層上下梁線剛度不同時，對y0的修正值。本設(shè)計采用D值法計算水平地震作用下的框架內(nèi)力。表53 橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi/kN∑Di/(N/mm)Δui/mmui/mmhi/mmθeΔui/hi7\\\\\644632738001/1712569394233001/1513469394233001/1219369394233001/1038269394233001/945164114745001/1131由上表中數(shù)據(jù)可知最大層間位移發(fā)生在第二層，其值為1/9451/550，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB500112010)，滿足抗震要求。.所以滿足抗震要求。故可查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB500112010)，得知水平地震影響系數(shù)最大值，特征周期。表51 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算層次Gi/kNVGi/kN∑Di/(N/mm)Δui/mmui/mm644632756939424693942369394226939421641147結(jié)構(gòu)基本自振周期T1(s)按下式計算：(55)式中為結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻的折減系數(shù)，本結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，則 水平地震作用及樓層地震剪力計算因本結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布均勻且變形以剪切變形為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。計算Gi時，各可變荷載的組合值系數(shù)按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB 500112010)的規(guī)定采用。4 重力荷載計算 梁、柱重力荷載計算梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷層等計算出單位長度上的重力荷載?，F(xiàn)以中框架第2層C－1柱的側(cè)移剛度計算為例，說明計算過程。mmKZ1104650650101045001010KZ2104600600101045001010KZ2104600600101033001010KZ2104600600101038001010 柱側(cè)移剛度D值計算柱的側(cè)移剛度D值按下式計算：(31)式中，為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，對不同情況按下式計算：一般層：(32)底層：(33)其中表示梁柱線剛度比。mm2EcI0/l/N表31 橫梁線剛度ib計算表類別Ec/(N/mm2)bh/mm2I0/mm4l/mmEcI0/l/N柱的線剛度Ic＝EcIc/h，其中Ic為柱的截面慣性矩，h為框架柱的計算高度。其中Ec為混凝土彈性模量；l為梁的計算跨度；lb為梁截面慣性矩，本結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆式樓蓋，故考慮樓板的影響，對于中框架梁（T形截面），取Ib＝；對于邊框架梁（倒L形截面），取Ib＝；對于樓電梯間梁，取Ib＝I0。因時間有限，本設(shè)計只進(jìn)行橫向框架的結(jié)構(gòu)計算，選取33框架計算。（2）為避免剪切破壞，柱凈高與截面長邊之比宜大于4；取二層短柱Hn=3300mm中柱Hn/h=3300/750=4角、邊柱Hn/h=3300/600=4（3） 框架柱截面高度一般可取層高（1/10~1/15）h≥(1/10~1/15)3800=253mm~380mm滿足要求。 框架柱采用C35級混凝土，=，抗震設(shè)防等級為三級，=底層中柱：N=(11)Ac=(12)式中 —為柱的組合軸壓比的設(shè)計值A(chǔ)—為按簡支狀態(tài)計算的柱的負(fù)載面積q—為折算在單位建筑面積的重力荷載代表值，可根據(jù)實際荷載計算，也可近似取12～1，本文取值1r—為考慮地震作用組合后柱軸力增大系數(shù)， ， —為驗算截面以上樓層層數(shù)—為柱截面面積—為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值—為框架軸壓比限值，《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》中規(guī)定一級、二級和三級抗震等級，、。 結(jié)構(gòu)布置圖 截面尺寸初步設(shè)計 框架梁根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB500102010）規(guī)定梁高取跨度的（1/10~1/18），梁寬取梁高的（1/2~1/3）。3 建筑場地類別：Ⅰ1類場地土。：工程位于靈璧縣城，根據(jù)地質(zhì)勘探結(jié)果，給定地質(zhì)情況如下表：表11 地質(zhì)條件一覽表序號巖土分類土層深度厚度范圍地基土承載力樁端阻力樁周摩擦力1雜填土————2粉土—120—103中砂—200—254礫砂—3002400305圓礫—500350060注：1 擬建場地地形平坦，地下穩(wěn)定水位距地表6m，表中給定土層深度由自然地坪算起。（二）工程環(huán)境資料：雪荷載：基本雪壓根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092012）確定。靈璧縣某辦公樓結(jié)構(gòu)與施工組織設(shè)計第一部分：結(jié)構(gòu)設(shè)計1 結(jié)構(gòu)布置方案 工程概況 設(shè)計題目靈璧縣某企業(yè)辦公樓A1。 設(shè)計原始資料及依據(jù)（一）建筑施工圖見設(shè)計附圖。風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB500092012）確定，全年主導(dǎo)風(fēng)向為西北風(fēng)。2 。4 地震設(shè)防基本烈度：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB500112010）確定。AC跨橫梁250mm750mm，CD跨橫梁250mm600mm，AD跨橫梁450mm1200mmBC跨橫梁250mm600mm，縱梁250mm600mm；次梁200mm450mm。N=612(+9)/2=5643kN =5643/()=397534故底層中柱取650mm650mm，其余柱600mm600mm； 校核（1）框架截面高度不宜小于400mm，寬度不小于350mm。4 結(jié)構(gòu)平面布置圖52 計算簡圖本設(shè)計選用柱下獨立基礎(chǔ)，取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線；梁軸線取到板底，則2~5層柱高度即為層高（），底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底，基礎(chǔ)頂面至一層板底為900mm,即h1=＋＝。1143 框架側(cè)移剛度計算 梁柱線剛度計算梁的線剛度Ib＝EcIb/l。其中I0為梁矩形部分的截面慣性矩。橫梁線剛度計算過程見表31，柱線剛度計算過程見表32。mm/NmmKL1104250750109900010101010101016500101010101010KL2104250600109720010101010101075001010101010107600101010101010表32 柱線剛度ic計算表類別Ec/(N/mm2)bh/mmmmI0/mm4h/mmEcIc/hc/N