商業(yè)辦公樓建筑設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)-文庫吧資料
2025-06-24 01:36本頁面
【正文】 NV注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為KN組合結(jié)果和柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整見表。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見下表，表中、兩行中的跨中彎矩M為梁端經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩()加上跨中。(2)、框架梁內(nèi)力組合本設(shè)計(jì)中考慮了以下四種內(nèi)力組合：① +*(SQK+SWK)② (SGK+)+③ +*④ +有地震參與的組合，還進(jìn)行抗力與效應(yīng)間的調(diào)整，效應(yīng)值乘以。豎向荷載受力總圖(3) 內(nèi)力計(jì)算(分層法)恒載作用下各梁端彎矩如下：頂層：節(jié)點(diǎn)F的彎矩:節(jié)點(diǎn)D的彎矩:節(jié)點(diǎn)I的彎矩:標(biāo)準(zhǔn)層：節(jié)點(diǎn)F的彎矩:節(jié)點(diǎn)B的彎矩為:節(jié)點(diǎn)I的彎矩:活荷載作用下：頂層：節(jié)點(diǎn)F的彎矩：節(jié)點(diǎn)D的彎矩:節(jié)點(diǎn)I的彎矩:標(biāo)準(zhǔn)層：節(jié)點(diǎn)F的彎矩:節(jié)點(diǎn)D的彎矩:節(jié)點(diǎn)I的彎矩：恒載作用下豎向荷載彎矩分配圖結(jié)點(diǎn)彎矩不平衡再次分配表層號軸線號FD桿件號上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁6分配系數(shù) 桿端彎矩 204 不平衡彎矩彎矩分配結(jié)果彎矩5分配系數(shù)桿端彎矩不平衡彎矩彎矩分配結(jié)果彎矩3~4分配系數(shù)桿端彎矩不平衡彎矩彎矩分配結(jié)果彎矩2分配系數(shù)桿端彎矩不平衡彎矩彎矩分配結(jié)果彎矩1分配系數(shù)桿端彎矩53不平衡彎矩彎矩分配結(jié)果彎矩活載作用下彎矩分配圖:豎向活載彎矩分配圖活載數(shù)值較小不進(jìn)行二次分配恒載作用下彎矩圖如下：恒載彎矩圖（KN?m）活載作用下彎矩圖：活載彎矩圖框架剪力軸力計(jì)算：恒載作用下DF軸間梁剪力計(jì)算層號66．656．646．636．626．616．6恒載作用下CD軸間梁剪力計(jì)算層號630530430330230130活載作用下DF軸間梁剪力層號66．656．646．636．626．616．6活載作用下CD軸間梁剪力層號630532121210432121210332121210232121210130恒載作用下梁剪力和軸力層次梁剪力柱軸力DF跨CD跨F柱D柱6543211571活載作用下軸力和剪力計(jì)算層次梁剪力柱軸力DF跨CD跨F柱D柱654321(1)、結(jié)構(gòu)抗震等級結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，由《抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》。水平地震作用下的框架彈性側(cè)移驗(yàn)算位置絕對剛度限制頂層1/116291/550第五層1/6522第四層1/4826第三層1/4038第二層1/3642底層1/1422頂點(diǎn)位移1/6001/550（1）計(jì)算單元取軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，如下圖所示?？紤]到正常使用情形下梁柱的塑性變形，對于現(xiàn)澆框架可側(cè)移時(shí)，則層間相對側(cè)移。m)與梁剪力圖(單位：KN)（b）柱剪力圖與軸力圖(單位：KN)右側(cè)水平地震荷載作用下的框架內(nèi)力圖一、風(fēng)荷載作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算內(nèi)力計(jì)算時(shí)的相對線剛度為1時(shí)的線剛度絕對值為3106E，對C30混凝土，E值為3104N/mm2，再由相對線剛度值，可得各層各柱的實(shí)際剛度值。m各樓層地震作用標(biāo)準(zhǔn)值及地震剪力層數(shù)柱號反彎點(diǎn)高度y6A6（F6）()()C6（D6）()5A5（F5）()()C5（D5）()4A4（F4）()()C4（D4）()3A3（F3）()()C3（D3）()2A2（F2）()()C2（D2）()1A1（F1）()()C1（D1）()各層柱端彎矩及剪力計(jì)算層次hi/m邊 柱y654321層次hi(m)中柱y654321梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次AC、DF跨梁CD跨梁柱軸力635343332313根據(jù)計(jì)算結(jié)果畫出右地震作用下的框架內(nèi)力圖，左地震作用下的框架內(nèi)力與右地震作用下的反號。場地和特征周期值根據(jù)工程地質(zhì)報(bào)告和土的類型劃分，可知該場地為Ⅱ類場地，場地特征周期為。（a）彎矩圖(單位：KN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：由確定風(fēng)荷載受力圖二、風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算各梁柱相對線剛度梁、柱位置跨梁跨梁跨梁頂層柱標(biāo)準(zhǔn)層柱底層柱相對線剛度i1各柱的剪力值（D值法）風(fēng)荷載做用下各柱的剪力值層數(shù)柱號 (KN)第6層A6（D6）()()B6（C6）()第5層A5（D5）()()B5（C5）()第4層A4（D4）()()B4（C4）()第3層A3（D3）()()B3（C3）()第2層A2（D2）()()B2（C2）()底層層數(shù)柱號 (KN)第1層A1（D1）()()B1（C1）()各柱反彎點(diǎn)高度根據(jù)總層數(shù)m，該柱所在層數(shù)n，梁柱線剛度比，查表得到標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)系數(shù)y0；根據(jù)上下橫梁線剛度比值i查得修正值y1；根據(jù)上下層高度變化查得修正值yy3；各層反彎點(diǎn)高度yh=(y0+y1+y2+y3)h 。風(fēng)載體形系數(shù)和。、風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力計(jì)算一、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 荷載相同，取軸框架計(jì)算水平風(fēng)荷載。窗自重：㎡。木門自重：㎡。箍筋按照構(gòu)造要求，按符合要求。2) 支座截面按矩形截面計(jì)算，均按一排鋼筋考慮，取h0=35030=320mm3) 次梁正截面受彎承載力計(jì)算樓面次梁正截面受彎承載力計(jì)算截面位置M(KNm)0V(KN)(4) 截面承載力計(jì)算1) 次梁跨中截面按T形截面進(jìn)行計(jì)算，其翼緣寬度取兩者中的較小值（） 取較小值，判斷T型截面類型：取h0=50030=470mm， 則： 彎矩分配圖如下：(4)內(nèi)力匯總截面A支座AB跨中B支座BC跨中C支座CD跨中D支座DE跨中左右左右左右M(KN求支座最大彎距時(shí),采取活荷載滿布方式.4）、內(nèi)力計(jì)算跨中最大彎距為在g+q作用下的彎距值與q/混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的附表8進(jìn)行雙向板計(jì)算,考慮雙向彎曲對兩個(gè)方向板帶彎距值的影響采用以下式子計(jì)算=+,=+混凝土的泊松比=,板的計(jì)算中為短邊或簡支邊方向, 為長邊方向.下面以B1板為例進(jìn)行彎矩計(jì)算, 板的計(jì)算示意圖如圖所示：彎距計(jì)算:=3300mm，=7200mm，/=3300mm/7200mm=,查表的: =0時(shí) =(+) KN/ = =(+) KN/ = = = + = + 支座: = = = = 5）、配筋計(jì)算:板跨內(nèi)及支座取截面有效高度=80mm, =70mm,即可近似按計(jì)算鋼筋截面面積.平行于方向的跨中彎矩= KN?mas ＝ 20mm =/210(10020)= 實(shí)配鋼筋： φ8150 (As ＝ 335) 平行于 方向的跨中彎矩= as ＝ 30mm =/﹝210(10030)﹞= 實(shí)配鋼筋： φ8200 (As ＝ 251) 沿 方向的支座彎矩 = as ＝ 20mm =/﹝210(10020)﹞= 實(shí)配鋼筋：： φ10140 (As ＝ 561) 沿 方向的支座彎矩 = as ＝ 30mm =/210(10030)= 實(shí)配鋼筋： φ10180 (As ＝436) 各區(qū)格板分別計(jì)算的彎距值如下表1:表1區(qū)格B1B2/跨中計(jì)算簡圖=(+) KN/ = (+)KN/==(+) KN/ = (+)KN/㎡= = + + = + + 支座計(jì)算簡
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