【正文】 ，m； l—梯形下部的長度，m； h42—梯形部分的高度，m由以上可知，L= m，l=2=13 mh42=（）= mm3(9)污泥區(qū)的總高度h4h4= h41+ h42+ h43 式中：h43—污泥層厚度，m，h43= A1—單池面積，即A1=，m2m所以：h4= h41+ h42+ h43=++3=(10)沉淀池的總高度H設(shè)緩沖層高度h3=，超高h1=所以 H=h1+h2+h3+h4=+++=第四章 污泥處理構(gòu)筑物的計算為方便污泥的后續(xù)處理機械脫水，減小機械脫水中污泥的混凝劑用量以及機械脫水設(shè)備的容量，需對污泥進行濃縮處理，以降低污泥的含水率。 —回流比，﹪；==5000 m3每格沉淀池所需的污泥部分容積Vˊ= =2500m3(7)污泥斗容積每格沉淀池設(shè)兩個污泥斗，則每斗容積V1V1= h41 公式（335）式中：f1—污泥斗的上口面積，m2； 2—污泥斗下口面積，m2； h41—污泥斗高度，m；f1== m22== m2污泥斗為方斗，設(shè)=55176。 —混合液污泥濃度，mg/L。[13] 表32 特點比較Table 32 Features Comparison池型優(yōu)點缺點適用條件平流式耐沖擊負荷和溫度變化能力強；施工簡單，造價低采用多泥斗排泥時，每個泥斗需單獨設(shè)立排泥管，工作量大，采用機械排泥時，機件設(shè)備和驅(qū)動件均浸于水中，易腐蝕適用于地下水位較高或地質(zhì)較差的地區(qū)；適用于大、中、小型污水處理廠豎流式排泥方便，管理簡單；占地面積小池深大，施工困難；耐沖擊負荷和溫度變化的能力較差；造價較高；池徑不能太大適用于處理水量不大的小型污水處理廠輻流式機械排泥，運行良好，管理簡單；排泥設(shè)備已有定型產(chǎn)品水流速度不穩(wěn)定；機械排泥設(shè)備復(fù)雜，對施工及管理要求較高適用于地下水位較高的地區(qū)；適用于大、中型污水處理廠本設(shè)計采用機械吸泥的平流式沉淀池。其運行處理效果將直接影響活性污泥系統(tǒng)的出水水質(zhì)和回流污泥濃度。二次沉淀池是設(shè)置在曝氣池之后的沉淀池，是以沉淀、去除生物處理過程中產(chǎn)生的污泥，獲得澄清的處理水為主要目的的。有效容積V=41115=2255m3混合全池污水所需功率N=22555=11275W(1)污泥回流設(shè)備選型污泥回流比。(1)缺氧池設(shè)備選型，缺氧池分為三個串聯(lián)，每格內(nèi)設(shè)一臺機械攪拌器。采用微孔曝氣器，參照有關(guān)手冊，在供氣量 時，曝氣器氧利用率，— ，充氧能力，則：：（符合要求）供風(fēng)管道計算流量流速；管徑取干管管徑為DN=300mm。則可求出：空氣離開好氧反應(yīng)池時氧的百分比 公式( 330 )式中 —空氣擴散裝置的氧的轉(zhuǎn)移效率，取20%則可求出：好氧反應(yīng)池中平均溶解氧飽和度： 公式（331）則可求出：則好氧反應(yīng)池平均使供氣量：最大時供氣量：所需空氣壓力(相對壓力) 公式（332）式中 —供風(fēng)管道沿程阻力，MPa； —供風(fēng)管道局部阻力，MPa—曝氣器淹沒水頭，MPa；—曝氣器阻力， MPa， MPa；—富余水頭，=— MPa， MPa。校核管道流速(1)曝氣系統(tǒng)設(shè)計計算設(shè)計需氧量AOR需氧量包括碳化需氧量和硝化需氧量，并應(yīng)扣除剩余活性污泥排放所減少的BOD5 及的氧當(dāng)量(此部分用于細胞合成，并為消耗)，同時還應(yīng)考慮反硝化脫氮產(chǎn)生 的氧量。出水孔過流量孔口流速v=。單組容積V2=4530/2=2265m2有效水深h=5m，有效面積長度也好氧池相同取41m，池寬=11m(2)反應(yīng)池進、出水計算進水管 二個反應(yīng)池合建，進水與回流污泥進入進水豎井，：管道流速取v=管道過水?dāng)嗝婀軓饺∵M水管管徑DN=500mm.校核管道流速回流污泥渠道 單組反應(yīng)池回流污泥渠道設(shè)計流量: 公式（324）則可求出渠道流速取v=渠道斷面積取渠道斷面bh=校核流速+=進水豎井反應(yīng)池進水孔尺寸：進水孔過流量孔口過水?dāng)嗝娣e孔口尺寸 進水豎井平面尺寸出水堰及出水豎井按矩形堰流量公式：式中 b—堰寬。脫氮率可用下式估算： 剩余污泥量 (SoS) 公式（323）則可求出：去除每1kg產(chǎn)生的干污泥量： (1)反應(yīng)池主要尺寸好氧反應(yīng)池(按推流式反應(yīng)池設(shè)計)，總?cè)莘eV=，設(shè)2組反應(yīng)池。 出水溶解性濃度S應(yīng)為： 公式（313）式中 t—BOD實驗時間，6d k—BOD的分解速度常數(shù)， 則可求出: mg/L 60mg/L 設(shè)計污泥齡首先確定硝化速率，則計算如下 公式（314） 式中 －的濃度，mg/L； －氧的半速常數(shù)，mg/L； －反應(yīng)池中溶解氧濃度，mg/L 則可求出：=硝化反應(yīng)所需的最小泥齡 公式（315）則可求出： = = 選用安全系數(shù)K=3設(shè)計污泥齡： 公式（316）則可求出： =3= d代入公式得好氧區(qū)容積好氧區(qū)水利停留時間： 公式（317）則可求出： == d(2)缺氧區(qū)容積 公式（318）式中 －缺氧池有效容積，； －需還原的硝酸鹽氮量，kg/d； －反硝化速率，；微生物同化作用去除的總氮 公式（319）則可求出： ==被氧化的＝進水總氮量出水氨氮量用于合成的總氮量則可求出所需脫硝量為：需還原的硝酸鹽氮量反硝化速率 公式（320）式中：－時的反硝化速率常數(shù)，； －溫度系數(shù)，；則缺氧池容積 缺氧池水利停留時間 公式(321)則可求出： (3)曝氣池總?cè)莘e 則可求出： =8620+4530=13150m3 系統(tǒng)總設(shè)計泥齡=好氧池泥齡+缺氧池泥齡=+1205//8619=(4)污泥回流比及混合液回流比污泥回流比R設(shè)SVI=150，回流污泥濃度計算公式為： 公式（322） 式中 r—為考慮污泥在沉淀池中停留時間、池深、污泥厚度等因素的系數(shù)。該工藝與傳統(tǒng)生物脫氮工藝相比的主要優(yōu)點如下：(1)流程簡單，構(gòu)筑物少，節(jié)省基建費用；(2)在污水C/N較高(大于4)時，以原污水中的有機物為碳源，不需要外加碳源；(3)好氧池設(shè)在缺氧池之后，使反硝化殘留的有機物進一步去除，提高出水水質(zhì)；(4)缺氧池在好氧池之前，一方面，由于反硝化消耗一部分有機碳源，減輕好氧池的有機負荷，另一方面有利于控制污泥膨脹；同時，反硝化過程產(chǎn)生的堿度也可以補償硝化過程之需； （見表31）[12]表31設(shè)計參數(shù)表Table 31 Design parameter污泥濃度/[mgMLSS/l]3000—5000總水利停留時間t