【正文】 泥。則：（4）污泥斗高度h4 式中：h4——污泥斗高度（m） α——污泥傾角（176。采用帶有豎向柵條污泥濃縮機(jī)的輻流式重力濃縮池。 減低污泥中的含水率，可以采用污泥濃縮的方法來降低污泥中的空隙水，通過降低污泥的含水率，減少污泥體積，能夠減小池容積和處理所需的投藥量，縮小用于輸送污泥的管道和泵類的尺寸。（4） 使有用物質(zhì)能夠得到綜合利用，變害為利。（2） 使有害物質(zhì)得到妥善處理或利用。當(dāng)所含固體物質(zhì)以有機(jī)物為主時稱之為污泥；以無機(jī)物為主時則稱之為泥渣。污泥作為污水處理的副產(chǎn)物通常含有大量的有毒、有害或?qū)Νh(huán)境產(chǎn)生負(fù)面影響的物質(zhì)，必須妥善處置，否則將形成二次污染。 則容積：2. 消毒接觸池表面積 設(shè)有效水深h2=5m,則表面積： ，則總池長：+=每個廊道長：接觸消毒池指的是使消毒劑與污水混合，進(jìn)行消毒的構(gòu)筑物。 表36 CGX25C型單周邊傳動刮吸泥機(jī)主要設(shè)計參數(shù)型號池徑D/m池深H/m周邊線速度/m?min1電機(jī)功率/kWCGX25C 25 ～5 接觸消毒池設(shè)計說明及計算 接觸消毒池設(shè)計說明 城市污水經(jīng)一級、二級處理后，水質(zhì)有所改善，細(xì)菌含量大幅減少，但細(xì)菌的絕對值仍然很可觀，并存有病原菌的可能。 CGXC機(jī)型適用于活性污泥工藝中二沉池活性污泥的回流及沉淀污泥的排除。則泥斗高： h5=(r1r2)tanα=(21)tan60176。同時，由于進(jìn)水的水量、水質(zhì)的變化，它還要暫時貯存污泥。因為沉淀和濃縮效果不好，出水中就會增加活性污泥懸浮物，從而增加出水的BOD濃度；同時，回流污泥濃度也會降低，從而降低曝氣池中混合液濃度，影響凈化效果。其主要技術(shù)參數(shù)見表。140：JBSⅡ型框式雙槳攪拌機(jī)適用于給水和排水工程中的混合池，反應(yīng)池原水與各種藥劑的混合及反應(yīng)過程的攪拌。其主要技術(shù)參數(shù)見表。（6） ①剩余污泥量Xw 式中：Xw——剩余污泥量（kg/d） Lr——Lr= L0Le ,去除的BOD5濃度（mg/L） θc——污泥齡（d） Kd——衰減系數(shù)，取Kd= Q平——平均流量（m3/d） Y——污泥凈產(chǎn)率系數(shù)（kgMLSS/kgBOD5)則： ②濕污泥量QS：式中：P——含水率 QS——濕污泥量（m3/d）則： (7)總水力停留時間t 式中：t——總水力停留時間(h) V——氧化溝總?cè)莘e（m3） Q——污水設(shè)計流量（m3/d）則： （8） 污泥負(fù)荷 式中：L0Le ——去除的BOD5濃度（mg/L） NS——污泥負(fù)荷(kgBOD5/kgMLSS?d) Xv——污泥活性系數(shù)則：, NS,符合要求（9） 最大需要量(kg/d) ： PE型表面曝氣機(jī)適用于污水處理的充氧曝氣及氧化塘的曝氣，選用PE1800型表面曝氣機(jī)，十二臺，備用四臺。水流有曝氣區(qū)的湍流變成平流狀態(tài)，從而改變了污泥的沉降性能，提高了出水質(zhì)量。 表33 PXSⅠ3000型泵吸式排砂機(jī)技術(shù)參數(shù)型號池寬/mm軌距/mm整機(jī)功率/kW行車速度/m?min1PXSⅠ300030003300 卡魯塞爾氧化溝系列是有荷蘭DHV公司開發(fā)研制的，采用立式表面曝氣機(jī)。該機(jī)多用于平流式沉砂池沉砂的排除，由行走裝置、行車大梁、疏砂泵、砂水分離器、動力線及信號線的收放裝置等組成。(8)沉砂室高度h3 設(shè)采用重力排砂，池底設(shè)6%坡度坡向砂斗，則： (9) 池高度H 式中：H——池總高度(m) h1——超高(m)，取h1= h2——有效水深(m) h3——沉砂室高度(m)則：(10) 驗算最小流速 最小流量時只用一格工作，其過水?dāng)嗝婷娣e，所以最小流速為：，符合設(shè)計要求。 平流式沉砂池的計算 圖32 平流式沉砂池設(shè)計計算簡圖(1)沉砂池的長度L 式中：L——沉砂池長度(m) v——最大設(shè)計流量時的流速(m/s)，～，取v= t——最大設(shè)計流量時的流行時間(s)，一般為30～60s，取t=40s則： L==10m(2) 水流截面面積A 式中：A——水流截面面積(m2) Qmax——最大設(shè)計流量(m3/s) v——最大設(shè)計流量時的流速(m/s)則： (3) 沉砂池的總寬度B B=bn式中：B——沉砂池的總寬度(m) b——沉砂池每格寬度(m)，設(shè)b=1m n——沉砂池分格數(shù)(個)，設(shè)n=2則： B=21=2m(4) 有效水深h2 式中：h2——有效水深(m) A——水流截面面積(m2) B——沉砂池的總寬度(m)(5) 沉砂斗所需容積V 式中：V——沉砂斗所需容積(m3) X——城市污（廢）水沉砂量【m3/106m3污（廢）水】，一般取X=30m3/10污（廢）水 T——清除沉砂的時間間隔(d)，取T=2d KZ——污水流量總變化系數(shù)，取KZ=則：(6)每個沉砂斗所需容積V0設(shè)每個分格中有兩個沉砂斗，則：(7) 沉砂斗設(shè)計尺寸 設(shè)斗底寬度a1=，斗壁傾角為55176。型號柵渠寬度/m格柵寬度/mm安裝角度/(176。該型號除污機(jī)用于泵站進(jìn)水渠（井），攔截水中的漂浮物。)柵條間隙/mm柵條凈距/mm電機(jī)功率/kW槽深/m800～3000600～280060～7514～507～40～ 3 表31 JPS型階梯式機(jī)械格柵技術(shù)參數(shù) 根據(jù)細(xì)格柵計算結(jié)果。本階梯式機(jī)械格柵由不銹鋼材制成，主要技術(shù)參數(shù)見表31。則： (4)柵槽至出水渠間漸縮部分長度L2 (5)通過格柵的水頭損失h2 式中：h2——過柵水頭損失(m) h0——計算水頭損失(m) ——阻力系數(shù)，與柵條的斷面幾何形狀有關(guān)，取，β= g——重力加速度，取g= k——系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增大倍數(shù)，一般取k=3則：(6)柵后槽的總高度H 式中：h1——柵前渠道超高(m)，一般取h1= h2——過柵水頭損失(m) h——柵前水深(m)則：H=++=≈(7)柵槽總長度L L=L1+L2+++式中：L——柵槽總長度(m) L1——進(jìn)水渠道漸寬部分的長度(m) L2——柵槽與出水渠道連接處的漸寬部分的長度(m) H1——格柵前渠道深(m)則：L=++++=(8)每日柵渣產(chǎn)量W 式中：Qmax——最大設(shè)計流量(m3/s) —— 每日柵渣量(m3/d) ——單位體積污水柵渣量（m3/(103m3污水)），格柵間隙為16～25mm時，=～，取=(103m3污水) ——污水流量總變化系數(shù)，取=則：，宜采用機(jī)械清渣 根據(jù)中格柵計算結(jié)果，選擇JPS型階梯式機(jī)械格柵。 b——柵條間隙(m)，取b= h——柵前水深(m)，取h= v——過柵流速(m/s)，～，取v= ——經(jīng)驗修正系數(shù)則： (2)柵槽寬度B 式中：B——格柵槽寬度(m) bs——柵條寬度(m)，取bs= n——格柵間隙數(shù)(個) b——柵條間隙(m)則： B=(871)+=(3)進(jìn)水渠至柵槽間漸寬部分的長度L1 式中：L1 ——進(jìn)水渠道漸寬部分的長度(m) B1 ——進(jìn)水渠寬(m)，設(shè) B1 = α1——進(jìn)水渠道漸寬部分的展開角度(176。～75176。則： (4)柵槽至出水渠間漸縮部分長度L2 (5)通過格柵的水頭損失h2 式中：h2——過柵水頭損失(m) h0——計算水頭損失(m) ——阻力系數(shù)，與柵條的斷面幾何形狀有關(guān)，取，β= g——重力加速度，取g= k——系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增大倍數(shù)，一般取k=3則：(6) 柵后槽的總高度H 式中：h1——柵前渠道超高(m)，一般取h1= h2——過柵水頭損失(m) h——柵前水深(m)則：H=++=≈(7) 柵槽總長度L L=L1+L2+++式中：L——柵槽總長度(m) L1——進(jìn)水渠道漸寬部分的長度(m) L2——柵槽與出水渠道連接處的漸寬部分的長度(m) H1——格柵前渠道深(m)則：L=++++=(8) 每日柵渣產(chǎn)量W 式中：Qmax——最大設(shè)計流量(m3/s) —— 每日柵渣量(m3/d) ——單位體積污水柵渣量（m3/(103m3污水)），格柵間隙為30～50mm時，=～，取=(103m3污水) ——污水流量總變化系數(shù)，取=則：，宜采用機(jī)械清渣(1)柵條間隙數(shù)n 式中：——最大設(shè)計流量(m3/d) n——柵條間隙數(shù)(個) ——格柵傾角(176。 b——柵條間隙(m)，取b= h——柵前水深(m)，取h= v——過柵流速(m/s)，～，取v= ——經(jīng)驗修正系數(shù)則： (2) 柵槽寬度B 式中：B——格柵槽寬度(m) bs——柵條寬度(m)，取bs= n——格柵間隙數(shù)(個) b——柵條間隙(m)則： B=(411)+=(3)進(jìn)水渠至柵槽間漸寬部分的長度L1 式中：L1 ——進(jìn)水渠道漸寬部分的長度(m) B1 ——進(jìn)水渠寬(m)，設(shè) B1 = α1——進(jìn)水渠道漸寬部分的展開角度(176?！?5176。 圖31 格柵設(shè)計計算圖(1)柵條間隙數(shù)n 式中：——最大設(shè)計流量(m3/d) n——柵條間隙數(shù)(個) ——格柵傾角(176。 工藝路線的選擇原則：在選擇處理的工藝路線時，應(yīng)注意考慮如下基本原則。選擇工藝路線是決定設(shè)計質(zhì)量的關(guān)鍵，必須認(rèn)真對待。表是清華大學(xué)錢易教授根據(jù)美國EPA提供的數(shù)據(jù)進(jìn)行的統(tǒng)計結(jié)果。可見，當(dāng)處理廠規(guī)模較大時，氧化溝法所需的運(yùn)行費用比一般活性污泥法略高，因此針對中、小型的污水處理廠氧化溝工藝就清楚地顯示出其優(yōu)越性。當(dāng)要求在生物處理中進(jìn)行硝化時，氧化溝一般不需增加很多投資和運(yùn)行費用，而其他生物處理法則需要增加很多投資和運(yùn)行費用。(以相對值表示) 表23 氧化溝和其他生物處理法基建投資和運(yùn)行費用的對比要求脫氮的污水處理流程 基建投資 運(yùn)行費用3785m3/d18925m3/d3785m3/d18925m3/d傳統(tǒng)活性污泥法100100100100氧化溝83788393SBR78818393 比較結(jié)果說明，當(dāng)處理廠的規(guī)模分別為3785m3/d和18925m3/d時，氧化溝法工藝的基建投資分別為傳統(tǒng)活性污泥法基建投資的83%和78%。如果采用其他生物脫氮流程，不僅流程復(fù)雜，而且基建運(yùn)行費用也較高。 一般氧化溝都能使污水中的氨氮達(dá)到9599%的硝化程度，設(shè)計恰當(dāng)、運(yùn)行良好的氧化溝可以實現(xiàn)生物脫氮，這是因為在氧化溝中存在好氧區(qū)和缺氧區(qū)。 表22 各種生物處理工藝運(yùn)行可靠性二級生物處理工藝 達(dá)標(biāo)率/%出水濃度10mg/L出水濃度20mg/L出水濃度30mg/LTSSBOD5TSSBOD5TSSBOD5氧化溝工藝656585909496活性污泥工藝153933655080生物濾池 －2 －3 －15生物轉(zhuǎn)盤223045607090 顯然，對比之下氧化溝工藝的出水水質(zhì)最穩(wěn)定可靠。調(diào)查還表明，氧化溝工藝的可靠性也比其他生物處理法好。表21列出了美國EPA隊29個氧化溝處理廠運(yùn)行數(shù)據(jù)的統(tǒng)計結(jié)果，以及對比其他生物處理法運(yùn)行效果的統(tǒng)計數(shù)據(jù)。一、氧化溝的技術(shù)特點1. 構(gòu)造形式多樣性2. 氧化溝曝氣設(shè)備的多樣性、二沉池和污泥處理進(jìn)行工藝簡化。表曝機(jī)的這種定位布置形成了在裝置下游混合液的溶解氧濃度較高，隨著水流沿溝長的流動，溶解氧濃度梯度變化形成了好氧區(qū)、缺氧區(qū)的