【正文】 54段冬季最小負荷功率分布圖b) 兩端供電網(wǎng)拆開后64功率分布計算對于拆開后的64網(wǎng)的初分布功率，即為64段的末端功率，于是線路64段的功率損耗為 線路64始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路64的實際功率為從而可得如圖所示的64段功率分布4D6 ++ +)++R54+J X54++++ +64段冬季最小負荷功率分布圖4) 兩端供電網(wǎng)536的功率分布計算兩端供電網(wǎng)536功率初分布計算功率初分布按長度成反比例分配將兩端供電網(wǎng)絡在3點拆開，則成為兩個單端供電網(wǎng)，則可計算功率分布。a) 兩端供電網(wǎng)拆開后54功率分布計算對于拆開后的54網(wǎng)的初分布功率，即為54段的末端功率，于是線路54段的功率損耗為 線路54始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路54的實際功率為從而可得如圖所示的54段功率分布4D5 + + +)+J +R54+J X54++++54段冬季最大負荷功率分布圖b) 兩端供電網(wǎng)拆開后64功率分布計算對于拆開后的64網(wǎng)的初分布功率，即為64段的末端功率，于是線路64段的功率損耗為 線路64始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路64的實際功率為從而可得如圖所示的64段功率分布 D6 + + +)+ +R64+J X64+++++464段冬季最大負荷功率分布圖4) 兩端供電網(wǎng)536的功率分布計算線路名稱515354636462電氣距離(KM)407080805050兩端供電網(wǎng)536功率初分布計算由于兩段線路采用同一導線截面，故為均一網(wǎng)絡，故功率初分布按長度成反比例分配，將兩端供電網(wǎng)絡在3點拆開，則成為兩個單端供電網(wǎng)，則可計算功率分布。下面分別對546和536的功率分布進行計算。1) 發(fā)電廠主變壓器參數(shù)計算：．發(fā)電廠5：，由于是升壓變壓器，故高壓側額定電壓為121KV,查參考資料附表32可知ΔP0 = ，ΔPS= 140KW，US%=，IO%=故兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側的參數(shù)為另一臺63MVA變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側額定電壓為121KV,查參考資料附表32可知ΔP0 = 65KW，ΔPS= 260KW，US%=，IO%=故變壓器歸算到高壓側的參數(shù)為發(fā)電廠6：變壓器為兩臺40MVA變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側額定電壓為121KV,查參考資料附表32可知ΔP0 = 46KW，ΔPS=174KW，US%=，IO%=故兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側的參數(shù)為2) 變電站主變壓器參數(shù)計算（以下計算結果均為兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側的參數(shù)）變電站1：變壓器為25000/110，高壓側額定電壓110KV,查參考資料附表36可知ΔP0 = ，ΔPS=123 KW，US%=，IO%=變電站2：變壓器為兩臺25000/110， 故參數(shù)同變電站1。3. 主變壓器參數(shù)計算：根據(jù)所選擇的變壓器，查電力系統(tǒng)規(guī)劃設計參考資料附表32可得到高低壓額定電壓、空載損耗（ΔP0）、短路損耗（ΔPS）、短路電壓（US%）、空載電流（IO%）等數(shù)據(jù)。3) 變電站3： 選擇兩臺SFZL720000/110容量為20MVA的20000/110型雙圈降壓變壓器。1) 變電站1： 選擇兩臺SFZL25000/110容量為25MVA的25000/110型雙圈降壓變壓器。2. 變電站主變壓器的選擇： 目前，有載調(diào)壓變壓器已經(jīng)廣泛應用，因此，各變電站變壓器均可選用有載調(diào)壓變壓器。每組由兩臺發(fā)電機組成發(fā)電機變壓器組擴大單元接線，每臺變壓器容量為： 可選擇兩臺容量為50MVA的雙圈升壓變壓器。另外兩臺發(fā)電機采用擴大單元型式合用一臺變壓器直接接于高壓母線，故變壓器容量取應為：選擇一臺SFP763000/110型，容量為63MVA的雙繞組有載調(diào)壓升壓變壓器。2. 變電站電氣主接線的選擇： 在方案的初步比較中，由于變電站均為兩回出線，在計算斷路器數(shù)量時已確定所選最優(yōu)方案的變電站采用橋形接線方式，至于采用外橋型或是內(nèi)橋型可根據(jù)實際情況決定，一般如考慮線路故障機會較多時，不致影響變電站供電，可采用內(nèi)橋型接線；相反處在環(huán)形網(wǎng)絡中間的變電站，考慮不致由于變壓器故障而影響系統(tǒng)運行，可采用外橋型接線?；鹆Πl(fā)電廠5：裝設4臺容量為25MW機組、且有機端負荷，故設置發(fā)電機電壓母線，按照有關規(guī)程規(guī)定，應采用雙母線分段主接線，但是由于機組數(shù)較多，為限制短路電流，故只用兩臺發(fā)電機分別接入兩段發(fā)電機電壓母線，并供給地方負荷；而另外兩臺發(fā)電機則組成擴大單元接線直接通過一臺升壓變壓器接入110千伏高壓母線。本例題所選方案為：所選方案冬季夏季最大最小負荷數(shù)據(jù)：（MW，MVAR）變電站或發(fā)電廠編號冬 季夏 季PmaxQmaxPminQminPmaxQmaxPminQmin12345所選方案各段線路導線型號和長度：線路名稱515354636462電氣距離（KM）407080805050導線型號2LGJ120LGJ120LGJ120LGJ120LGJ1202LGJ120（五）潮流分布計算與調(diào)壓措施的選擇（參考）一、 發(fā)電廠和變電站電氣主接線的選擇 在計算電網(wǎng)潮流分布前，首先應明確發(fā)電廠和變電站的主接線以及變壓器的選擇。涉密論文按學校規(guī)定處理。作者簽名： 日期： 年 月 日學位論文版權使用授權書本學位論文作者完全了解學校有關保留、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向國家有關部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標明。作者簽名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　 學位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的研究成果。對本研究提供過幫助和做出過貢獻的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。目錄編寫說明 1（五）潮流分布計算與調(diào)壓措施的選擇（參考） 2一、發(fā)電廠和變電站電氣主接線的選擇 21. 發(fā)電廠電氣主接線的選擇： 22. 變電站電氣主接線的選擇： 3二、 主變壓器的容量選擇和參數(shù)計算 41. 發(fā)電廠主變壓器的選擇： 42. 變電站主變壓器的選擇： 53. 主變壓器參數(shù)計算： 6三、輸電線路參數(shù)的計算 9四、電力網(wǎng)變電站運算負荷的計算 91. 冬季最大負荷運行方式 102. 冬季最小負荷運行方式 11五、設計網(wǎng)絡歸算到高壓側的等值電路 17六、 功率分布計算 181. 冬季最大負荷運行方式功率分布計算 182. 冬季最小負荷運行方式功率分布計算 24七、 電壓分布和調(diào)壓計算 401. 確定發(fā)電廠發(fā)電機母線電壓及高壓母線電壓的原則 402. 冬季運行方式下火電廠5發(fā)電機電壓計算 403. 冬季運行方式下，各變電站及水電廠6電壓計算 43畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設計（論文），是我個人在指導教師的指導下進行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 及其它教育機構的學位或?qū)W歷而使用過的材料。作 者 簽 名：　　 　 　　日　 期：