【正文】 管中的停留時間為5s. 根據(jù) ，可得： 提餾段負荷性能圖： 提餾段負荷性能圖由圖得到：Vs,max=, Vs,min= 操作彈性為：Vs,max/Vs,min= 第5章 板式塔的結構 塔頂空間為最上層塔板與塔頂間的距離，為了利于出塔氣體夾帶的液滴沉降，其高度應大于板間距，設計中通常取。實際孔速 穩(wěn)定系數(shù)為本設計中無明顯漏液。提餾段計算方法與精餾段相同，驗算結果如下：（1）干板阻力計算。實際孔速 穩(wěn)定系數(shù)為故本設計中無明顯漏液。與精餾段塔板設計相同，但氣體通過篩孔的流速不同：氣體通過篩孔的氣速： （1）干板阻力計算由，查圖得，所以有。開孔區(qū)面積計算：開孔面積為 其中 ； ； 故：本物系無腐蝕性，可選用板厚碳鋼板，取篩孔直徑篩孔按正三角形排列，取孔中心距：篩孔數(shù)目：開孔率為：開孔率為：精餾段每層板上的開孔面積是： 氣體通過篩孔的氣速為： 由，選用平直堰，堰上液層高度： 取板上清液層高度，故由查弓形降液管參數(shù)圖得：；故 驗算液體在降液管中停留時間,即：故降液管設計合理。故降液管底隙高度設計合理。 塔板有效高度為：第4章 塔板工藝尺寸的計算因塔徑D=，可選用單溢流弓形降液管，采用凹型受液盤。根據(jù)，且，則，則塔頂操作壓力：；每層塔板壓降：；操作壓力：塔頂操作壓力：塔頂操作壓力：（1）精餾段平均壓力 （2）提餾段平均壓力： 前面已求得：塔頂溫度 進料板的溫度： 塔底的溫度：（1）精餾段平均溫度： （2）提餾段平均溫度： 塔頂平均摩爾質量： () ()進料板平均摩爾質量：塔底平均摩爾質量：(1)精餾段平均摩爾質量： （2）提餾段平均摩爾質量： 氣相平均密度計算：由理想氣體狀態(tài)方程，即液相平均密度計算：注：——為該物質的質量分數(shù)塔頂平均密度計算：由，查手冊得，進料板平均密度計算：由，查手冊得， 質量分數(shù)：塔底平均密度計算：由，查手冊得， （1）精餾段平均密度： 氣相: 液相: （2）提餾段平均密度：氣相: 液相: 對于二元有機物水溶液表面張力可用下試計算：并用下列關聯(lián)式求出,注：下標W表示水，O表示有機物；——表示水的摩爾體積；——有機物的摩爾體積。板效率可用奧康奈爾公式計算：注：——塔頂與塔底平均溫度下的相對揮發(fā)度——塔頂與塔底平均溫度下的液相粘度（１）實際板層數(shù)的初步求取　設，則精餾段實際板層數(shù)： 提餾段實際板層數(shù)：總實際板層數(shù)：（２）塔板總效率估算①操作壓力計算塔頂操作壓力： 每層塔板壓降：塔頂操作壓力：②操作溫度的計算。第3章 精餾塔的工藝設計、塔頂及塔底產(chǎn)品的摩爾分數(shù)甲醇（CH3OH）的摩爾質量：水（H2O）的摩爾質量：則各部分的摩爾分數(shù)為： () () ()、塔頂及塔底產(chǎn)品的平均摩爾質量 ()總物料衡算（直接蒸汽加熱）： ()輕組分（甲醇）衡算： （）由恒摩爾流假設得： （）求解得到：由數(shù)據(jù)手冊查的甲醇水（）的物系汽液平衡數(shù)據(jù)如下： 常壓下的甲醇水的氣液平衡數(shù)據(jù)t/℃xyt/℃x100006665178，甲醇水的汽液平衡組成關系繪出甲醇水xy圖（），泡點進料，所以q=1，即q為一條直線。此外，通過蒸餾系統(tǒng)的合理設置，也可取得節(jié)能的效果。但可用作低溫熱源，或通入廢熱鍋爐，產(chǎn)生低壓蒸汽，供別處使用。所以，蒸餾系統(tǒng)的熱能利用問題應值得認真考慮。若釜液粘度很大，用間壁式換熱器加熱困難，此時用直接蒸汽加熱可取得良好的效果。但在塔頂輕組分回收率一定時，由于蒸汽冷凝水的稀釋作用，使殘液輕組分濃度降低，所需的塔板數(shù)略有增加。若待分離的物系為某種輕組分和水的混合物，往往可采用直接蒸汽加熱方式，即把蒸汽直接通入塔釜汽化釜液。所以本設計操作選擇泡點進料,即q=1。進料狀態(tài)主要有五種：冷進料、泡點進料、氣、液混合進料、飽和蒸汽進料、過熱蒸氣進料等。本設計為塔頂壓力（表壓）4kPa下操作。減壓操作降低了平衡溫度，這樣可以只用較低溫位的加熱劑。對于熱敏性和高沸點物料常用減壓精餾。加壓操作可提高平衡溫度，有利于塔頂蒸汽冷凝熱的利用，或可以使用較便宜的冷卻劑，減少冷凝、冷卻費用。一般來說，