【正文】 額定電壓 V Uk變壓器的阻抗電壓百分數(shù) Id變壓器低壓側母線出三相短路電流 A Uk含義可以理解為： ① 當變壓器的低壓側為額定電流時發(fā)生短路，高壓側電壓為額定電壓的百分數(shù) ② 10/0．4lkV變壓器低壓側三相短路電流為其額定電流的1/Uk%倍，即： Id=Ie/Uk% ③ 110/10kV變壓器10kV側短路容量為其額定容量的1/Uk%倍，即： Sd=Se/Uk% 假定條件： ① 10kV側線纜阻抗忽略不計，短路容量無窮大，這樣短路電流大小僅取決于前級變壓器容量的大小。在此需要計算下列短路電流值。（3）短路電流計算按金屬性短路進行。由于發(fā)電機、變壓器、電抗器的電阻遠小于本身電抗，因此可不考慮。因此，在本次計算中，都是以上述的由無限大容量電力系統(tǒng)供電作為前提來進行計算的。為此必須進行短路電流計算，以便正確選擇和整定保護裝置、選擇限制短路電流的元件和開關設備。會對供配電系統(tǒng)造成嚴重的破壞。第五節(jié) 短路電流計算短路電流是供配電系統(tǒng)中的相間或相地之間因絕緣破壞而發(fā)生電氣連通的故障狀態(tài)。第3．3．7條 配電室的門、窗關閉應密合；與室外相通的洞、通風孔應設防止鼠、蛇類等小動物進入的網(wǎng)罩，其防護等級不宜低于《外殼防護等級分類》（GB 420884）的IP3X級。附近無廁所時宜設廁所。有人值班的配電室，宜采用自然采光。第3．3．5條 當嚴寒地區(qū)冬季室溫影響設備的正常工作時，配電室應采暖。第3．3．3條 配電室的頂棚、墻面及地面的建筑裝修應少積灰和不起灰；頂棚不應抹灰。當配電室為樓上樓下兩部分布置時，樓上部分的出口應至少有一個通向該層走廊或室外的安全出口。（二） 對建筑的要求第3．3．1條 配電室屋頂承重構件的耐火等級不應低于二級，其它部分不應低于三級。2．控制屏、柜前后的通道最小寬度可按規(guī)定執(zhí)行或適當縮小。表2．4．3 配電屏前后的通道最小寬度注:1．受限制時指受到建筑平面的限制、通道內有柱等局部突出物的限制；第3．1．8條 成排布置的配電屏，其長度超過6m時，屏后的通道應設兩個出口，并宜布置在通道的兩端，當兩出口之間的距離超過15m時，其間尚應增加出口。第3．1．6條 同一配電室內并列的兩段母線，當任一段母線有一級負荷時，母線分段處應設防火隔斷措施。第3．1．5條 落地式配電箱的底部宜抬高，室內宜高出地面50mm以上，室外應高出地面200mm以上。室內管道上不應設置閥門和中間接頭；水汽管道與散熱器的連接應采用焊接。第3．1．3條 配電設備的布置必須遵循安全、可靠、適用和經(jīng)濟等原則，并應便于安裝、操作、搬運、檢修、試驗和監(jiān)測。圖2．4．1低壓配電系統(tǒng)接地型式四、配電設備的布置（一）、一般規(guī)定變電所低壓配電室的配電設備布置，應符合國家標準《10kV及以下變電所設計規(guī)范》（GB 5005394）的規(guī)定。TN電力系統(tǒng)有一點直接接地，電氣設施的外露可導電部分用保護線與該點連接。各層的具體配電情況請參閱電施5。具體分配情況參考電施3和電施4。必要時，亦可單獨設置照明變壓器供電； 低壓系統(tǒng)接線在低壓配電系統(tǒng)設計中，采用放射式的接線方式，同樣在2母線中設置聯(lián)絡開關柜。在本次設計中，根據(jù)供電的特點在高壓系統(tǒng)接線方式中采用環(huán)式接線，在1和2母線之間設置聯(lián)絡開關柜，提高供電的可靠性，還設有電容補償柜用以提高功率因數(shù)。（3）環(huán)式：有閉路環(huán)式和開路環(huán)式兩種。（1）放射式：供電可靠性高，故障發(fā)生后影響范圍較小，切換操作方便，保護簡單，便于自動化，但配電線路和高壓開關設備較多造價高。（5） 配電電壓的確定。（4） 配電系統(tǒng)應考慮負荷的增長，預留必要的發(fā)展余地或做出分期建設的規(guī)劃。（2） 接線簡單靈活，便于操作和維護，并能適應負荷的變化和系統(tǒng)的發(fā)展，同一電壓的配電級數(shù)不宜多于三級。每層樓豎井設層配電小間，經(jīng)過插接箱從豎井母線取得電源。豎井采用插接母線槽。如能統(tǒng)一安排就不需要分批或分段進行維修工作。但從調查的工廠反映，此配電方式一般能滿足生產要求。（3）、有人認為這種方式的線路的接頭不可靠，容易發(fā)生故障。絕大部分車間的運行電工沒有對此配電方式提出否定的意見。接線方式：樹干式配電包括變壓器干線式及不附變電所的車間內干線式配電。對于少數(shù)距離電源(變電所等)較遠的電動機，如電動機端電壓低于額定值的95%時，仍能保證電動機溫升符合GB75581的規(guī)定(電壓為額定值的95%時溫升允許超過的最大值：1000kW及以下為10K，1000kW以上為5K)，且堵轉轉矩、最小轉矩、最大轉矩均能滿足傳動要求時，則電動機的端電壓可低于95%(但不得低于90%)，即電動機的額定功率適當選得大些，使其經(jīng)常處于輕載狀態(tài)，這時電動機的效率不比滿載時低，但要增加電網(wǎng)的無功負荷。5%。對照明系根據(jù)《工業(yè)企業(yè)照明設計標準》中有關的規(guī)定：“燈的端電壓一般不宜高于其額定電壓的105%，亦不宜低于其額定電壓的95%(一般工作場所)及90%(對露天工作場所照明、遠離變電所的小面積工作場所難于滿足95%時，對應急照明、道路照明、警衛(wèi)照明及電壓為12～42V的照明)”。圖2．3．1 電容補償?shù)慕泳€方式第四節(jié) 高低壓配電系統(tǒng)設計一、電力供應主要指標和接線方式 根據(jù)負荷計算確定總的供電指標如（表2．4．1）：表2．4．1總電力供應主要指標總電力供應主要指標序號名稱單位數(shù)量備注1總設備容量KW10402總計算容量KW8043需用系數(shù)Kx0．74功率因數(shù)cosψ0．8補償前平均功率因數(shù)cosψ0．72補償后平均功率因數(shù)cosψ0．955靜電電容器總容量Kvar1636安裝變壓器臺27變壓器總容量KVA12608年用電小時數(shù)H8760電能質量：電壓偏差值，對電動機系根據(jù)國家標準《電機基本技術要求》(GB75581)第4．1條規(guī)定：“電動機當電源電壓(如為交流電源時頻率為額定)與額定值的偏差不超過177。公式：（1） 自然功率因數(shù)的計算： （2） 補償后平均功率因數(shù)為： （3） 人工補償裝置的補償容量：Pjs企業(yè)的計算負荷有功功率，KW；Qjs企業(yè)的計算負荷無功功率，Kvar；Qc人工補償?shù)臒o功功率，用電容器補償時則稱補償補償容量，Kvar；αn 、βn年平均有功、無功負荷系數(shù)，αn一般取0．7～0．75，βn一般取0．76～0．82；α負荷系數(shù)，取0．7～0．8；tg1補償前自然功率因數(shù)的正切值；tg2補償后自然功率因數(shù)的正切值；經(jīng)過計算：自然功率因數(shù)為cos=0．722 tg=0．958 ；Pjs =616．38 KW；Qjs =516．68 Kvar；高壓側需要達到的功率因數(shù)為0．95 所以高壓側需要補償?shù)娜萘?Qc=163Kvar；低壓側需要達到的功率因數(shù)為0．9，所以低壓側需要補償?shù)娜萘縌c= 123 Kvar。以互相補充，發(fā)揮各補償方式的特點。電容器組應設有放電裝置。補償裝置的開關及導線的長期允許電流，高壓不應小于電容器額定電流的1．35倍，低壓不應小于電容器額定電流的1．5倍。補償基本無功負荷的電容器組，宜在配變電所內集中補償。低壓部分的無功負荷由低壓電容器補償，高壓部分的無功負荷由高壓電容器補償。（3）高壓供電的用電單位采用低壓補償時，高壓側的功率因數(shù)應滿足供電部門的要求。（2）當采用提高自然功率因數(shù)措施后，仍打不到下列要求時，應采用并聯(lián)電力電容器作為無功補償裝置。有諧波源的用戶，裝設低壓電容時，宜采取措施，避免諧波造成過電壓。容量較大、負荷平穩(wěn)且經(jīng)常使用的用電設備的無功負荷宜單獨就地補償。二、本工程無功功率補償采用電力電容作無功補償裝置時，宜采用就地平衡原則，低壓部分的無功負荷由低壓電容器補償。電網(wǎng)的電壓損失將會隨著無功功率的增加而增加。當達不到這個指標的時候就需要依靠無功功率設備進行補償，從而提高企業(yè)的功率因數(shù)。T （KW） ； △QT≈（0．08～0．10）SN這種接線的特點是可以改善三相不平衡的狀況、可以提高單相接地保護裝置動作靈敏度、可以阻止三次諧波含量。還有，當接單相不平穩(wěn)負荷時，Y，yn0接線變壓器要求中性線電流不超過低壓繞組額定電流的25%，嚴重地限制了接單相負荷的容量，影響了變壓器設備能力的充分利用。變壓器的接線采用D，yn11形式：以D，ynll接線與Y，yn0接線的同容量的變壓器相比較，前者空載損耗與負載損耗雖略大于后者，但三次及以上的高次諧波激磁電流在原邊接成△形的情況下，可在原邊形成環(huán)流，與原邊接成Y形的情況下相比較，有利于抑制高次諧波電流，這在當前電網(wǎng)中接電力電子元件日益廣泛的情況下，采用△形接線是有利的。表2．2．5 各臺變壓器所帶的負荷參見下：序號用電設備名稱設備功率計算系數(shù)計算負荷其中 工作的KxcosψtgψPjQj(kW)(kVAr)　1＃變壓器11母線2840．70．80．75 198．8149．10 2一層景關照明200．70．80．75 1410．50 3一層景關照明200．70．80．75 1410．50 4十二層景關照明200．70．80．75 1410．50 5地下層電力照明19．60．70．80．75 13．7210．29 6洗衣房電源300．70．80．75 2115．75 7十二層消防電源53．10．70．80．75 37．1727．88 8三層消防電源180．70．80．75 12．69．45 9二層消防電源19．50．70．80．75 13．6510．24 10消防中心150．70．80．75 10．57．88 11一層消防電源220．70．80．75 15．411．55 12游泳館消防電源6．750．70．80．75 4．7253．54 13水泵房消防電源670．70．80．75 43．5532．66 14地下層消防電源320．70．80．75 22．416．80 　小 計626．95　　　435．515326．64 乘以同期系數(shù)0．80．93370．19303．775序號用電設備名稱設備功率計算系數(shù)計算負荷其中 工作的KxcosψtgψPjQj(kW)(kVAr)2＃變壓器12母線273．70．70．80．75191．59143．692游泳館電力照明140．070．70．80．7598．04973．543十二層消防電源53．10．70．80．7537．1727．884三層消防電源180．70．80．7512．69．455二層消防電源19．50．70．80．7513．6510．246消防中心150．70．80．7510．57．887一層消防電源220．70．80．7515．411．558游泳館消防電源6．750．70．80．754．7253．549水泵房消防電源670．70．80．7543．5532．6610地下層消防電源320．70．80．7522．416．80小 計647．12449．634337．23乘以同期系數(shù)0．80．93382．19313．62由計算結果本工程選用容量為630KVA的SCB9系列低損耗干式變壓器兩臺。消防用電作為二級負荷，由兩條母線負責供電，其它一般負荷平均分配到兩條母線上,盡量使兩臺變壓器所帶的負荷相等。對配電所的K∑p 、K∑q 分別?。?．85～1和0．95～1；對總降壓變電所的K∑p 、K∑q 分別?。?．8～0．9和0．93～0．97。根據(jù)以上負荷計算方法，確定整個酒店的所有用電負荷情況如下（表 2．2．2 ）單位（KW）表 2．2．2 整個酒店負荷情況序號用電設備名稱設備功率序號用電設備名稱設備功率其中 工作的其中 工作的11母線2849二層消防電源19．52一層景關照明2010消防中心153一層景關照明2011一層消防電源224十二層景關照明2012游泳館消防電源6．75