【正文】 ＜[ω] 滿足要求鋼管大楞驗算 荷載計算序號 荷載名稱 計算式 值（KN/m 2）○1 模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 ○2 砼自重標(biāo)準(zhǔn)值 24* ○3 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 * ○4 施工人員及設(shè)備荷載 荷載組合一：由活荷載效應(yīng)控制時：q1=（ + + )*+ *=(++)*+*○ 1 ○ 2 ○ 3 ○ 4 =*+= KN/m2荷載組合二：由永久荷載效應(yīng)控制時：q 2=（ + + )*+ **=*+**○ 1 ○ 2 ○ 3 ○ 4 =q1＞q 2 ，故取 q=q1=木方上的線荷載為：*= KN/m方木作用在鋼管大楞上的集中荷載為 P=*= KN=1030N、彎矩驗算鋼管大楞上承受木方傳來的集中荷載 P，方木間距 205，其計算簡圖如下： PP19 / 29Mmax=PL/2=1030*820/2=422300N?mmσ= M max/W=422300/4250=＜205 N/mm 2 滿足要求 撓度驗算（荷載不包括活荷載及荷載分項系數(shù)）P=（ + + )**820=(++)**820=473N○ 1 ○ 2 ○ 3ω max=19PL3/384EI=19*473*8203/(384*206000*102022)=[ω]=L/400=820/400= ω max ＜[ω] 滿足要求鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 荷載計算序號 荷載名稱 計算式 值（KN/m 2）○1 模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 ○2 砼自重標(biāo)準(zhǔn)值 24* ○3 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 * ○4 施工人員及設(shè)備荷載 荷載組合一：由活荷載效應(yīng)控制時：q1=（ + + )*+ *=*+* =○ 1 ○ 2 ○ 3 ○ 4荷載組合二：由永久荷載效應(yīng)控制時：q 2=（ + + )*+ **○ 1 ○ 2 ○ 3 ○ 4=*+**=q2＞q 1 ，故取 q=q2= 立桿荷載及扣件抗滑驗算立桿最大間距為 820*600，每根立桿承受的荷載為 **=＜8KN，故抗滑扣件滿足要求 立桿穩(wěn)定性驗算當(dāng)水平系桿步距為 1800 時，Ф=σ=N/ФA=*1000/(*397)= N/mm 2＜205 N/mm 2 滿足要求結(jié)論：此設(shè)計方案經(jīng)以上驗算，完全符合要求20 / 29附錄三樓梯模板支承系統(tǒng)設(shè)計計算書板底采用 12 厚多層板，多層板下用 50*100 方木立放作小楞，小楞間距≤200，擱置在大楞上；鋼管縱橫向立桿間距最大為 710*800，水平縱橫拉桿設(shè)置：在 梁下同梁同步設(shè)置，在 梁頂設(shè)一道，梯板底設(shè)一道， 梁頂與梯板底之間設(shè)一道，由于該道高度為 0~1350，故采用踏步式設(shè)置，但交錯重疊拉結(jié)兩根立桿。M=179800N荷載計算序號 荷載名稱 計算式 值（KN/m 2）○1 模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 ○2 砼自重標(biāo)準(zhǔn)值 24* ○3 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 * ○4 施工人員及設(shè)備荷載 4荷載組合一：由活荷載效應(yīng)控制時：q 1=( + + )*+ *=(++)*+4*○ 1 ○ 2 ○ 3 ○ 416 / 29 =*+=荷載組合二：由永久荷載效應(yīng)控制時：q 2=( + + )*+ **=*+4**○ 1 ○ 2 ○ 3 ○ 4 =+= KN/m2q1 ＞ q 2 ， 故取 q=q1=底模多層板驗算 彎矩驗算按照簡支梁計算，多層板下木方間距為 205 施工荷載為均布荷載時，計算簡圖如下： q此時線荷載 q=q1*=*=最大彎矩 M1=*205*205/8=47121 Nmmσ= M max/W=152880/4250= N/mm2＜205 N/mm 2 ,滿足要求15 / 29 撓度驗算（不包括活荷載和荷載分項系數(shù)）P=( + + )**○ 1 ○ 2 ○ 3ω max= P?a(3L3－4a 2)/24EI=*1000*273*(3*82034*2732)/(24*206000*102022)=*1011/(*1011)=[ω]=L/4=820/400= ω max ＜[ω] 滿足要求大橫桿兩端立桿承載力驗算大梁上的線荷載為 ，立桿縱距為 820，梁荷載由兩根立桿承擔(dān)立桿荷載 N=*＜8KN 扣件抗滑滿足要求當(dāng)立桿水平系桿步距為 1800 時，Ф=σ=N/ФA=*1000/(*397)=＜205 N/mm 2 滿足要求結(jié)論：根據(jù)以上計算，模板設(shè)計完全滿足要求附錄二、100 厚走道板模板支承系統(tǒng)設(shè)計計算書板底采用 12 厚多層板，多層板下用 50*100 方木立放作小楞，小楞間距≤205，鋼管立桿間距縱橫≤820mm。mmσ= M max/W=18804/83333= N/mm2＜13 N/mm 2 ,滿足要求 抗剪強度驗算ν=K vqL=**280=354Nτ=3ν/2bh=3*354/(2*50*100)= N/mm 2＜,滿足要求 撓度驗算（荷載不包括活荷載和荷載分項系數(shù)）+ + =○ 1 ○ 2 ○ 3q=*100/200= N/mmω max=KWqL4/100EI=**2804/(100*9000*4166667)=[ω]=L/400=280/400=, ω max＜[ω] ,滿足要求4 梁底鋼管小橫桿驗算 彎矩驗算小橫桿間距為 280，立桿橫距（排距）800，按最不利集中荷載的計算簡圖如下：14 / 29P小橫桿上的集中荷載 P=*=Mmax=PL/4=*1000*800/4=230000 N荷載計算序號 荷載名稱 計算式 值（KN/m）○1 梁模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 *（ +*2） ○2 砼自重標(biāo)準(zhǔn)值 24** ○3 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 ** ○4 砼振搗荷載標(biāo)準(zhǔn)值（水平） 2* 荷載組合一：由活荷載效應(yīng)控制時：q 1=( + + )*+ *=(++)*+*○ 1 ○ 2 ○ 3 ○ 4 =*+=荷載組合二：由永久荷載效應(yīng)控制時： q2=( + + )*+ **=(++)*+**○ 1 ○ 2 ○ 3 ○ 4 =*+= KN/mq2 ＞ q 1 ， 故取 q=q2= KN/m12 / 29梁底多層板驗算多層板下 2 根方木，如圖：按簡支梁計算，簡圖如下： q 底模多層板彎矩驗算：將梁縱向線荷載轉(zhuǎn)為橫向荷載q=*M=qL2/8=*2022/8=102500N梁底采用雙排立桿支承大橫桿，立桿排距≤800，立桿縱距≤820，水平縱橫拉桿步距≤1800，在梁下 500~1000 設(shè)縱橫水平拉桿作加強。十、附件：模板支撐系統(tǒng)計算書 11 / 29附錄一、200*470 大梁模板支撐系統(tǒng)設(shè)計計算書梁底采用 12 厚多層板，板下用 2 根 50*100 方木。項目部接到異常報告時，應(yīng)會同監(jiān)理、業(yè)主進行分析，決定是否采取措施和如何采取措施，待隱患消除后才能繼續(xù)作業(yè)。當(dāng)情況危急時，應(yīng)果斷通知施工作業(yè)人員應(yīng)先撤離現(xiàn)場，再作具體分析和處理?？茨Ｈ藛T不得站在澆筑砼的下方，用強光手電照明監(jiān)控支撐系統(tǒng)情況，包括梁板底和立桿是否位移下滑和出現(xiàn)異常情況。施工作業(yè)不要聚集在一起，應(yīng)分散作業(yè)。泵車下料時，宜采用汽車泵，不宜鋪設(shè)水平輸送管，以防產(chǎn)生水平推力使支撐移位。砼澆筑時，確保模板支架在施工中均衡受載，從中間向兩邊對稱均衡推進。臨邊及操作平臺下未防護好時不得施工。九、安全及應(yīng)急措施作業(yè)人員佩戴好安全防護用品。操作人員不得站在拆除模板的下方。拆除的模板和支撐材料應(yīng)向下傳遞或吊運，不得向下拋擲，并及時清運出場。拆除時先支的后拆，后支的先拆，先拆上部樓梯，后拆下部梁板，待外裝飾結(jié)束后拆落地架。八、模板拆除梁模的側(cè)模在達(dá)到 且保證棱角不受損害時，可先拆除外，其它模板拆除應(yīng)在兩端樓梯砼強度達(dá)到 100%以后再進行拆除。m。 立桿垂直度全高不大于 30mm，位置準(zhǔn)確。驗收標(biāo)準(zhǔn)： 按施工方案搭設(shè)。施工過程中：項目部管理人員、架子工組長同步檢查。（三）樓梯模板設(shè)計 板底采用 12 厚多層板，多層板下用 50*100 方木立放，方木間距不大于 200，方木擱置在鋼管大楞上，鋼管立桿縱橫向間距最大為 800*710，縱橫水平系桿在 大梁下與梁同步設(shè)置，在 梁頂設(shè)一道，在板底大楞和梁頂之間再加一道（采用踏步式設(shè)置，交錯需超過兩根立桿） 。（二）100 厚樓板設(shè)計 板底采用 12 厚多層板，多層板下用 50*100 方木立放，方木間距不大于 205，方木擱置在鋼管大楞上，鋼管立桿縱橫向間距≤820，縱橫水平系桿在梁下與梁同步設(shè)置。梁側(cè)模因高度最大為 470，側(cè)壓力不大，采用兩道鋼管水平或斜撐，間距≤820（即在立