【正文】 SO,2進口濃度C,S,in=3200 mg． m 3等中等條件下， 反應(yīng)器的脫硫效率為 ％。 然后在撞擊流吸收器燃煤煙氣濕法脫硫模型實驗裝置中進行了脫硫?qū)嶒?。首先對撞擊流吸收器燃煤煙氣濕法脫硫模型實驗裝置中采用的關(guān)鍵部件 —— 旋渦壓力噴嘴的霧化性能進行了實驗研究。裝置建立起來之后即對其阻力進行了測定，研究了風(fēng)量 (風(fēng)速 )與阻力的關(guān)系，試驗結(jié)果顯示，撞擊流吸收器的阻力最大不超過 500Pa。 本文正是針對目前我國燃煤煙氣濕法脫硫存在的問題，基于撞擊流優(yōu)良的傳質(zhì)性能，設(shè)計了新型撞擊流吸收器，建立了撞擊流吸收器燃煤煙氣濕法脫硫模型實驗裝置，并進行了一系列實驗研究。因此，簡化吸收裝置的結(jié)構(gòu)、降低設(shè)備投資和運行成本，并在此基礎(chǔ)上強化傳質(zhì)、提高脫硫效率對我國大氣環(huán)境治理具有重要的意義。由于濕法煙氣脫硫效率較高、技術(shù)相對比較成熟，因此在世界上得到了廣泛應(yīng)用。燃燒后脫硫即指煙氣脫硫 (Flue Gas Deslalphurization，簡記為 FGD)。因此，燃煤脫硫技術(shù)的開發(fā)與研究就成了當(dāng)前環(huán)保的迫切任務(wù)。 【精品】畢業(yè)論文 優(yōu)秀畢業(yè)論文 本科論文 專業(yè)學(xué)術(shù)論文 參考文獻資料 煤燃燒產(chǎn)生的 SO,2等有害物質(zhì)是酸雨形成的直接根源。 采用兩方程 kε 湍流模型，得到了直觀的不同撞擊速度下無液體噴淋時吸收器內(nèi)部流場結(jié)果圖，在此基礎(chǔ)上，加入離散相模型和噴霧模型，模擬計算了離散相在吸收器內(nèi)的分布及其對連續(xù)相流場的影響，結(jié)果顯示離散相廣泛地彌散在吸收器內(nèi)，在撞擊區(qū)附近濃度較高。顯示了撞擊流強化傳質(zhì)的作用。在 SO,2入口濃度為2800mg． m 3，液氣比為 L． m 氨水濃度為 2％時，系統(tǒng)脫硫效率可以達到 96％左右。以平均霧滴直徑為基礎(chǔ)計算得到的傳質(zhì)系數(shù)k,G，在所給定的試驗條件下，體系的容積傳質(zhì)系數(shù)可達 s 1，比一般的反應(yīng)器的傳質(zhì)系數(shù)要高，進一步證明了撞擊流吸收器優(yōu)良的傳質(zhì)性能。脫硫?qū)嶒灧謨蓚€階段進行。利用 FAM激光測粒儀研究了不同噴片結(jié)構(gòu)尺寸、不同壓力下噴嘴的霧化特性，實驗證明當(dāng)噴霧壓力為 左右時可達到較好的霧化效果；對旋渦壓力噴嘴內(nèi)的液流速度進行了詳細(xì)的理論分析，并用 Fluent 軟件對旋渦壓力噴嘴流道內(nèi)的流場進行了數(shù)值模擬，得到了旋渦壓力噴嘴流道內(nèi)的速度場，為撞擊流燃煤煙氣濕法脫硫裝置的設(shè)計和研究提供了有用的數(shù)據(jù)。 實驗研究分為兩個部分。 該裝置主要尺寸為：吸收室直徑 D,c=700mm，高度H,c=950mm，進氣管直徑 d,0=80mm，撞擊距離在 ≤S/d,0≤ 范圍內(nèi)可調(diào)。 撞擊流 (Impinging Streams，簡記為 IS)的概念首先由蘇聯(lián) Elperin 教授提出并進行實驗，此后 Elperin 和 Tamir 等學(xué)者進行了一系列基礎(chǔ)和應(yīng)用研究，證實了撞擊流能大大強化過程的熱質(zhì)傳遞，促進化學(xué)反應(yīng)，提高化學(xué)裝置的生產(chǎn)能力。然而現(xiàn)有濕法煙氣脫硫技術(shù)主體設(shè)備即吸收裝置不理想，投資運行費用較高，我國一般燃煤企業(yè)無法承受。 FGD 技術(shù)按脫硫劑和脫硫產(chǎn)物的干濕形態(tài)分為濕法、半干法和干法。 燃煤脫硫技術(shù)可分為燃燒前脫硫、燃燒中脫硫和燃燒后脫硫三種。據(jù)預(yù)測，在今后 30年內(nèi)，中國以煤 炭為主的能源結(jié)構(gòu)不會發(fā)生顯著變化。連續(xù)相受噴霧的影響增大了湍動程度，對傳質(zhì)十分有利。 撞擊流吸收器內(nèi)氣流速度及其分布以及吸收劑霧滴的分布及停留時 間直接影響吸收反應(yīng)的進行，本文利用通用的計算流體力學(xué)軟件 Fluent對撞擊流吸收器內(nèi)的流場進行了數(shù)值模擬。大量脫硫?qū)嶒灡砻髟撗b置對煙氣脫硫具有優(yōu)良的總體性能。第二階段 采用稀氨水為吸收劑，采用均勻設(shè)計法安排實驗，考察了液氣比、二氧化硫濃度、氨水濃度、煙氣流速等因素對脫硫效率的影響。第一階段以 Ca(OH),2一水懸浮體系為吸收劑進行了脫除模擬煙氣中 SO,2的實驗研究，考察了液氣比、二氧化硫濃度、鈣硫比、撞擊距離等對脫硫效率的影響，在液氣比V,I/V,G= L． m 3，撞擊速度 u,0= m． s 1， SO,2進口濃度C,S,in=3200 mg． m 3等中等條件下，反應(yīng)器的脫硫效率為 ％。 然后在撞擊流吸收器燃煤煙氣濕法脫硫模 型實驗裝置中進行了脫硫?qū)嶒?。首先對撞擊流吸收器燃煤煙氣濕法脫硫模型實驗裝置中采用的關(guān)鍵部件 —— 旋渦壓力噴嘴的霧化性能進行了實驗研究。裝置建立起來之后即對其阻力進行了測定，研究了風(fēng)量 (風(fēng)速 )與阻力的關(guān)系，試驗結(jié)果顯示，撞擊流吸收器的阻力最大不超過 500Pa。 本文正是針對目前我國燃煤煙氣濕法脫硫存在的問題，基于撞擊流優(yōu)良的傳 質(zhì)性能，設(shè)計了新型撞擊流吸收器，建立了撞擊流吸收器燃煤煙氣濕法脫硫模型實驗裝置，并進行了一系列實驗研究。因此，簡化吸收裝置的結(jié)構(gòu)、降低設(shè)備投資和運行成本，并在此基礎(chǔ)上強化傳質(zhì)、提高脫硫效率對我國大氣環(huán)境治理具有重要的意義。由于濕法煙氣脫硫效率較高、技術(shù)相對比較成熟，因此在世界 上得到了廣泛應(yīng)用。燃燒后脫硫即指煙氣脫硫 (Flue Gas Deslalphurization，簡記為 FGD)。因此，燃煤脫硫技術(shù)的開發(fā)與研究就成了當(dāng)前環(huán)保的迫切任務(wù)。 煤燃燒產(chǎn)生的 SO,2等有害物質(zhì)是酸雨形成的直接根源。采用兩方程 kε 湍流模型，得到了直觀的不同撞擊速度下無液體噴淋時吸收器內(nèi)部流場結(jié)果圖，在此基礎(chǔ)上，加入離散相模型和噴霧模型，模擬計算了離散相在吸收器內(nèi)的分布及其對連續(xù)相流場的影響，結(jié)果顯示離散相廣泛地彌散在吸收器內(nèi)，在撞擊區(qū)附近濃度較高。顯示了撞擊流強化傳質(zhì)的作用。在 SO,2入口濃度為2800mg． m 3，液氣比為 L． m 氨水濃度為 2％時，系統(tǒng)脫硫效率可以達到 96％左 右。以平均霧滴直徑為基礎(chǔ)計算得到的傳質(zhì)系數(shù)k,G，在所給定的試驗條件下，體系的容積傳質(zhì)系數(shù)可達 s 1，比一般的反應(yīng)器的傳質(zhì)系數(shù)要高，進一步證明了撞擊流吸收器優(yōu)良的傳質(zhì)性能。脫硫?qū)嶒灧謨蓚€階段進行。利用 FAM激光測粒儀研究了不同噴片結(jié)構(gòu)尺寸、不同壓力下噴嘴的霧化特性，實驗證明當(dāng)噴霧壓力為 左右時可達到較好的霧化效果；對旋渦壓力噴嘴內(nèi)的液流速度進行了詳細(xì)的理論分析，并用 Fluent 軟件對旋渦壓力噴嘴流道內(nèi)的流場進 行了數(shù)值模擬，得到了旋渦壓力噴嘴流道內(nèi)的速度場，為撞擊流燃煤煙氣濕法脫硫裝置的設(shè)計和研究提供了有用的數(shù)據(jù)。 實驗研究分為兩個部分?！?范圍內(nèi)可調(diào)。 該裝置主要尺寸為：吸收室直徑 D,c=700mm，高度H,c=950mm，進氣管直徑 d,0=80mm，撞擊距離在 ≤S/d,0amp。 撞擊流 (Impinging Streams，簡記為 IS)的概念首先由蘇聯(lián) Elperin 教授提出并進行實驗，此后 Elperin 和 Tamir 等學(xué)者進行了一系列基礎(chǔ)和應(yīng)用研究， 證實了撞擊流能大大強化過程的熱質(zhì)傳遞，促進化學(xué)反應(yīng)，提高化學(xué)裝置的生產(chǎn)能力。然而現(xiàn)有濕法煙氣脫硫技術(shù)主體設(shè)備即吸收裝置不理想，投資運行費用較高，我國一般燃煤企業(yè)無法承受。 FGD 技術(shù) 按脫硫劑和脫硫產(chǎn)物的干濕形態(tài)分為濕法、半干法和干法。 燃煤脫硫技術(shù)可分為燃燒前脫硫、燃燒中脫硫和燃燒后脫硫三種。據(jù)預(yù)測，在今后 30年內(nèi)，中國以煤炭為主的能源結(jié)構(gòu)不會發(fā)生顯著變化。連續(xù)相受噴霧的影響增大了湍動程度，對傳質(zhì)十分有利。 撞擊流吸收器內(nèi)氣流速度及其分布以及吸收劑霧滴的分布及停留時間直接影響吸收反應(yīng)的進行，本文利用通用的計算流體力學(xué)軟件 Fluent對撞擊流吸收器內(nèi)的流場進行了數(shù)值模擬。大量脫硫?qū)嶒灡砻髟撗b置對煙氣脫硫具有優(yōu)良的總體性能。第二階段采用稀氨水為吸收劑，采用均勻設(shè)計法安排實驗，考察了液氣比、二氧化硫濃度、氨水濃度、煙氣流速等因素對脫硫效率的影響。第一階段以 Ca(OH),2一水懸浮體系為吸收劑進行了脫除模擬煙氣中 SO,2的實驗研究，考察了液氣比、二氧化硫濃度、鈣硫比、撞擊距離等對脫硫效率 的影響，在液氣比V,I/V,G= L． m 3，撞擊速度 u,0= m． s 1， SO,2進口濃度C,S,in=3200 mg． m 3等中等條件下，反應(yīng)器的脫硫效率為 ％。 然后在撞擊流吸收器燃煤煙氣濕法脫硫模型實驗裝置中進行了脫硫?qū)嶒?。首先對撞擊流吸收器燃煤煙氣濕法脫硫模型實驗裝置中采用的關(guān)鍵部件 —— 旋渦壓力噴嘴的霧化性能進行了實驗研究。裝置建立起來之后即對其阻力進行了測定，研究了風(fēng)量 (風(fēng)速 )與阻力的關(guān)系，試驗結(jié)果顯示，撞擊流吸收器的阻力最大不超過 500Pa。 本文正是針對目前我國燃煤煙氣濕法脫硫存在的問題，基于撞擊流優(yōu)良的傳質(zhì)性能，設(shè)計了新型撞擊流吸收器，建立了撞擊流吸收器燃煤煙氣濕法脫硫模型實驗裝置，并進行了一系列實驗研究。因此，簡化吸收裝置的結(jié)構(gòu)、降低設(shè)備投資和運行成本，并在此基礎(chǔ)上強化傳質(zhì)、提高脫硫效率對我國大氣環(huán)境治理具有重要的意義。由于濕法煙氣脫硫效率較高、技術(shù)相對比較成熟，因此在世界上得到了廣泛應(yīng)用。燃燒后脫硫即指煙氣脫硫 (Flue Gas Deslalphurization，簡記為 FGD)。因此，燃煤脫硫技術(shù)的開發(fā)與研究就成了當(dāng)前環(huán)保的迫切任務(wù)。 煤燃燒產(chǎn)生的 SO,2等有害物質(zhì)是酸雨形成的直接根源。采用兩方程 kε 湍流模型，得到了直觀的不同撞擊 速度下無液體噴淋時吸收器內(nèi)部流場結(jié)果圖，在此基礎(chǔ)上，加入離散相模型和噴霧模型，模擬計算了離散相在吸收器內(nèi)的分布及其對連續(xù)相流場的影響，結(jié)果顯示離散相廣泛地彌散在吸收器內(nèi)，在撞擊區(qū)附近濃度較高。顯示了撞擊流強化傳質(zhì)的作用。在 SO,2入口濃度為2800mg． m 3，液氣比為 L． m 氨水濃度為 2％時，系統(tǒng)脫硫效率可以達到 96％左右。以平均霧滴直徑為基礎(chǔ)計算得到的傳質(zhì)系數(shù)k,G，在所給定的試驗條件下，體系的容積傳質(zhì)系數(shù)可達 s 1，比一般的反應(yīng)器的傳質(zhì)系數(shù)要高，進一步證明了撞擊流吸收器優(yōu)良的傳質(zhì)性能。脫硫?qū)嶒灧謨蓚€階段進行。利用 FAM激光測粒儀研 究了不同噴片結(jié)構(gòu)尺寸、不同壓力下噴嘴的霧化特性，實驗證明當(dāng)噴霧壓力為 左右時可達到較好的霧化效果；對旋渦壓力噴嘴內(nèi)的液流速度進行了詳細(xì)的理論分析，并用 Fluent 軟件對旋渦壓力噴嘴流道內(nèi)的流場進行了數(shù)值模擬，得到了旋渦壓力噴嘴流道內(nèi)的速度場，為撞擊流燃煤煙氣濕法脫硫裝置的設(shè)計和研究提供了有用的數(shù)據(jù)。 實驗研究分為兩個部分。 該裝置主要尺寸為：吸收室直徑 D,c=700mm，高度H,c=950mm，進氣管直徑 d,0=80mm，撞擊距離在 ≤S/d,0≤ 范圍內(nèi)可調(diào)。 撞擊流 (Impinging Streams，簡記為 IS)的概念首先由蘇聯(lián) Elperin 教授提出并進行實驗，此后 Elperin 和 Tamir 等學(xué)者進行了一系列基礎(chǔ)和應(yīng)用研究，證實了撞擊流能大大強化過程的熱質(zhì)傳遞，促進化學(xué)反應(yīng)，提高化學(xué)裝