【正文】 ： h4=im⑥ 沉淀池周邊水深 其中緩沖層高度取h3= m 刮泥板高度取h5= m H0=h2+h3+h5=++=⑦ 沉淀池總高度 H 設(shè)沉淀池超高h(yuǎn)1= H=H0+h4+h1=++= 校核堰負(fù)荷： 徑深比 堰負(fù)荷以上各項均符合要求 輻流式二沉池計算草圖如下： 接觸消毒池與加氯間 采用隔板式接觸反應(yīng)池[10] ．設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量：Q′=11092 m3/d =129 L/s（設(shè)一座）水力停留時間：T==30min設(shè)計投氯量為：＝平均水深：h= 隔板間隔：b= ．設(shè)計計算① 接觸池容積： V=Q′T==232m3 表面積A=m2 隔板數(shù)采用2個，則廊道總寬為B＝（2+1）＝ 取11m 接觸池長度 長寬比 實際消毒池容積為V′=BLh=11112=242m3 池深取2＋＝ ()經(jīng)校核均滿足有效停留時間的要求② 加氯量計算： 設(shè)計最大加氯量為=,每日投氯量為 ω＝Q=411092103= 選用貯氯量為120kg的液氯鋼瓶，每日加氯量為3/8瓶,共貯用10瓶，每日加氯機(jī)一臺，～。則： （50％～100％，實際取60％）考慮到回流至厭氧池的污泥為11%，則回流到氧化溝的污泥總量為49%Q。 則：= = kg/h查手冊，選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機(jī)[10]，直徑Ф＝,電機(jī)功率N=55kW,單臺每小時最大充氧能力為125kgO2/h，每座氧化溝所需數(shù)量為n,則 取n=2臺⑨回流污泥量： 可由公式求得。 ——30℃時水中溶解氧飽和度， mg/L； C——混合液中溶解氧的濃度，取2mg/L。⑧需氧量計算： 采用如下經(jīng)驗公式計算: 氧量 式中：A——經(jīng)驗系數(shù)，； ——去除的BOD5濃度，mg/L； B——經(jīng)驗系數(shù)，； Nr——需要硝化的氧量，= kg/d 其中：第一項為合成污泥需氧量，第二項為活性污泥內(nèi)源呼吸需氧量，第三項為硝化污泥需氧量,第四項為反硝化污泥需氧量。其中好氧段長度為，缺氧段長度為m。 T——溫度，12℃。d)K= Ko2=剩余堿度100mg/L(保持PH≥):；硝化安全系數(shù)：脫硝溫度修正系數(shù)： 硝化速率為 = d1 故泥齡： d ，故設(shè)計污泥齡為：= d 原假定污泥齡為20d，則硝化速率為： L/d 單位基質(zhì)利用率： kgBOD5/ 式中： a——污泥增長系數(shù)，； b——污泥自身氧化率。 需用于氧化的NH3N == mg/L 需用于還原的NO3N == mg/L③.堿度平衡計算一般去除BOD5所產(chǎn)生的堿度（以CaCO3計），設(shè)進(jìn)水中堿度為250mg/L。 Lr——為（L0Le） 去除的BOD5濃度，mg/L； L0——進(jìn)水BOD5濃度，mg/L；Le——出水BOD5濃度，mg/L；——污泥齡，d?？偽勰帻g：20dMLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS= 則MLSS=2700曝氣池：DO＝2mg/LNOD=，α＝ β＝其他參數(shù)：a=脫氮速率：qdn=擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3N低于排放標(biāo)準(zhǔn)。 ③ 污泥回流量計算： 回流比計算 R = 污泥回流量QR =129= 設(shè)計參數(shù)（進(jìn)水水質(zhì)如表1所示）進(jìn)水BOD5 =200mg/L 出水BOD5 =20mg/L進(jìn)水NH3N=30mg/L 出水NH3N=15mg/L污泥負(fù)荷Ns= KgBOD5/(KgVSS ① 厭氧池容積：V= Q1′ T=1291033600=1161m3 ② 厭氧池尺寸：水深取為h=。則： V=⑥ 池總高度 (H) H= h1+h2+h3式中：h1——沉砂池超高。則： h2= m⑤ 沉砂斗所需容積 （V） V =式中： V——沉砂斗所需容積； Qmax——最大設(shè)計流量，Qmax = m3/s； X——城市污水沉砂量，m3/(106m3)； T——清除沉砂的間隔時間，d。每格池平面面積為A=m2② 沉砂池水流部分的長度（L） 式中： L——沉砂池水流部分的長度，L； V——曝氣沉砂池有效容積，m3 ； t ——設(shè)計水力停留時間t=40s則： m③ 池寬度 B B=nB1=2= 式中： B——沉砂池總寬度； B1——單個沉砂池寬度； n——沉砂池個數(shù)。每格寬度B1=沉砂池池底采用多斗集砂，沉砂由螺旋離心泵自斗底抽送至高架砂水分離器，砂水分離通入壓縮空氣洗砂，污水回至提升泵前，凈砂直接卸入自卸汽車外運(yùn)。根據(jù)最大流量設(shè)計，（3用1備）[7]，Q＝180m3/h，H=6m；采用高、中、低水位分別啟動水泵，通過液位計來實現(xiàn)自動控制；出水管上設(shè)置管式流量計，對出水流量進(jìn)行監(jiān)測和控制。則： W== m3/d m3/d , 宜采用機(jī)械清渣 設(shè)計計算① 設(shè)計流量：Q=301L/s，泵房工程結(jié)構(gòu)按遠(yuǎn)期流量設(shè)計② 泵房設(shè)計計算采用氧化溝工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。則： H=h+h1+h2 =++= 。則： B=S(n1)+bn=(171)+17=③ 通過格柵的水頭損失h1=h0k 式中： h1——設(shè)計水頭損失，m ； h0——計算水頭損失，m ；G ——重力加速度， m/s2 ，取g= m/s2；K ——系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用 =3；——阻力系數(shù)，其值與柵條斷面形狀有關(guān)； ——形狀系數(shù)，取 =（由于選用斷面為銳邊矩形的柵條）。,φ10圓鋼為柵條阻力系數(shù) =。主要是對水泵起保護(hù)作用，擬采用中格柵，格柵柵條選用圓鋼，柵條寬度S=，[2]。 綜合以上對比分析，本工程以氧化溝法污水處理廠工藝方案作為推薦方案，如圖1所示。由以上內(nèi)容知，處理工藝上優(yōu)先選擇A/O法和氧化溝法，兩種工藝都能達(dá)到預(yù)期的處理效果，且都為成熟工藝，但經(jīng)分析比較，氧化溝法工藝方案在以下方面具有明顯優(yōu)勢。表2 生物處理方案技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較方案技術(shù)指標(biāo)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)運(yùn)行情況備注BOD5去除率％基建費(fèi)能耗占地運(yùn)行穩(wěn)定管理情況適應(yīng)負(fù)荷波動A/O85～95100100100一般一般一般需脫氮除磷的污水處理廠氧化溝90～95100100100穩(wěn)定簡便適應(yīng)適用于中小型污水廠,需要脫氮除磷地區(qū)AB法85～95100100約100一般簡便適應(yīng)適應(yīng)可分期建設(shè)達(dá)到不同的要求SBR法90～99100100100穩(wěn)定簡便適應(yīng)適用于中、小型污水處理廠注：*將傳統(tǒng)活性污泥法100作為相對經(jīng)濟(jì)指標(biāo)基準(zhǔn)。但傳統(tǒng)的SBR工藝除磷的效果不理想，主要表現(xiàn)在：對脫氮除磷處理要求而言，傳統(tǒng)SBR工藝的基本運(yùn)行方式雖充分考慮了進(jìn)水基質(zhì)濃度及有毒有害物質(zhì)對處理效果的影響而采取了靈活的進(jìn)水方式，但由于這種考慮與脫氮或除磷所需要的環(huán)境條件相背，因而在實際運(yùn)行中往往削弱脫氮除磷效果。③ 污泥沉降性能好，不易發(fā)生污泥膨脹。SBR工藝有以下特點(diǎn)：① 生物反應(yīng)和沉淀池在一個構(gòu)筑物內(nèi)完成，節(jié)省占地，土建造價低。e. SBR工藝SBR實際上是最早出現(xiàn)的活性污泥法，早期局限于實驗研究階段，但近十年來，由于自動控制、生物選擇器、機(jī)械制造方面的技術(shù)突破才使得這一工藝真正應(yīng)用于生產(chǎn)實踐，目前該工藝的應(yīng)用正在我國逐步興起[5]。② 當(dāng)對除磷脫氮要求很高時，A段不宜按AB法的原來去處有機(jī)物的分配比去除BOD5 5%～60%，因為這樣B段曝氣池的進(jìn)水含碳有機(jī)物含量的碳/氮比偏低，不能有效的脫氮。運(yùn)行費(fèi)用低，耗電量低，可回收沼氣能源。③ 有較好的脫氮除磷效果。② 系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定。AB工藝的優(yōu)點(diǎn)：具有優(yōu)良的污染物去除效果，較強(qiáng)的抗沖擊負(fù)荷能力，良好的脫氮除磷效果和投資及運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用較低等。d)，B段污泥負(fù)荷較低，～ kg