【正文】 體計算。6．1．4煤礦地面建筑結構應采用空間結構體系進行計算。6．1．2供熱、給排水、供配電系統(tǒng)的建筑物及井塔、井架、筒倉等構筑物的設計，除執(zhí)行本規(guī)范外，尚應滿足有關國家標準的要求。受紫外線照射時間不應超過1天。避免被樹根、尖石損傷。袋內裝砂石的材質規(guī)格與密實度與墊層要求相同，要求胞腔袋上用粗砂填縫補平，并用震動板震密實。砂石墊層厚度在陸上施工時不應小于200mm，水下施工時不應小于500mm。鋼絲復合筋帶CPE型30，寬度30mm，質量6m/kg。抗拉強度Tu≥120MPa；斷裂延伸率εw＜2%；似摩擦系數(shù)≥（）。. 4土工胞腔袋規(guī)格同水泥編織袋。（Z——墊層厚度），并反包回折壓入墊層，回折疊加長度應≥1m。、礫砂、圓礫、卵石、碎石或級配砂卵（碎）石或灰土設計，按承載力要求選材。* 首層筋帶距墊層頂面的距離（首層距），Z——墊層厚度；* 多層筋帶的層間距 (層間距)按（）Z取值，并不應小于200mm；* 每層筋帶的層數(shù)N一般為2~3層；* 每層筋帶中筋帶間的距離（筋帶平距），用加筋線密度LDR表示，宜取12%~17%，不宜大于20%。當≤時，符合安全要求。：按公式…………..（）。求得軟弱土層極限承載力值，則軟弱土層承載力特征值。、為無量綱的承載力系數(shù)（引自漢森承載力公式法）。，墊層底下臥軟層的平均極限承載力采用修正Prandtl解，按下式（）計算。滿足筋帶應力條件的筋帶布設加筋作用系數(shù)，~，此時，值滿足安全系數(shù)≥3的要求。筏形基礎的寬度，m。對于灰土墊層θ角取34~36176。、加筋土墊層的設計包括以下內容：（１）土工筋帶材料的允許抗拉強度按下式確定：=/．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．（）式中 土工筋帶（材料）的允許抗拉強度，MPa；土工筋帶（材料）拉伸試驗得出的極限抗拉強度，MPa；土工筋帶（材料）安全系數(shù)，一般取3，當有經(jīng)驗時，可適當減少（ ）。加筋墊層是由分層鋪設于墊層內部的土工復合筋帶與墊層填土構成。在礦山多見，如甘肅姚街礦區(qū)、山西古交礦區(qū)等。低含水量時外觀特征與顆粒組成是粗粒土（含碎石），受水浸濕后，強度驟降，顯現(xiàn)濕陷性土的特征。在山前坡腳，往往形成以巖屑為主要物質成分的裙狀地貌景觀，在沖溝發(fā)育地段，由間歇性的山洪急流奔流下瀉時攜帶著大量的山坡軟質巖屑沖出溝口，形成扇狀地貌景觀，構成坡—洪積成因類型的軟質巖屑（含碎石）。廣泛賦存于我國西部礦區(qū)的山前階地上，是煤炭工業(yè)與民用建筑的重要建筑地段。、條文說明軟質巖屑是由軟巖經(jīng)風化剝蝕形成的次生沉淀物。 下臥基巖表面允許坡度值上覆土層壓縮模量Es（MPa）上覆土層地基承載力特征值fak（kPa）下臥基巖表面允容許坡度（%）4層及以下的砌體結構，3層及以下的框架結構具有15t和以下吊車的單層排架結構帶墻的邊柱和山墻無墻的中柱≥7≥150≤15≤15≤30≥10≥200≤25≤30≤50≥15≥250≤35≤40≤60≥20≥300≤40≤50≤70注：本表適用于下臥基巖坡面為單向傾斜，且基巖表面距基礎底面的土層厚度大于50cm時。、對主要壓縮層范圍內下臥基巖坡度大于10%的地基，可按下列規(guī)定設計：1；對軟質巖屑土地基，除上述殘、坡積土地基的相關內容，尚應查明其浸水濕陷性，及增濕對其強度的影響效應。、對漂石地基應根據(jù)地貌單元的形成過程，判明漂石層的成因及其分布；掌握漂石顆粒間的接觸關系、充填情況、充填物性質和漂石間夾層、透鏡體的分布規(guī)律。建筑地基的主要受力層范圍內為下列地基類型時屬山區(qū)不均勻地基。、山區(qū)（包括丘陵地帶）建筑地基的設計，應注意下列問題。而對于受到較大的水平荷載的基礎，如大煤棚空間結構體系是不太適合的，這時合力的偏心距過大，地基反力分布會是很不均勻的，基干此，地基基礎設計規(guī)范對上述塑性荷載公式增加了一個對荷載合力偏心距的限制條件。2）.對條形基礎（L/B≥10）Be=B2eB在極限承載力計算時以有效受壓寬度B’，代入極限承載力公式中的B來計算。大偏心是指e＞條件。綜上所述，在地基承載力特征值確定時，除采用地基基礎設計規(guī)范（GB50007）的推薦公式，本規(guī)范提出了采用極限承載力公式。國內許多地方性地基基礎設計規(guī)范如福建，北京，天津等均規(guī)定不作寬度修正。基于此，地基基礎設計規(guī)范組試驗表明，基礎寬度的增加對粘性土的容許承載力影響較小，至少在基礎寬度自50~300cm之間，內摩擦角在25176。有的使用計算變形來控制，有的是限定修正量?？傊?，這是個很復雜的問題，對寬度B＞～、小型基礎相比其地基沉降變形的分析應區(qū)別對待，許多大型煤炭工業(yè)構筑物的基礎，～，即屬于大板基礎，在進行該類地基分析評價時宜區(qū)別與中小型基礎。~，其沉降變形規(guī)律符合彈性理論的線性關系，~，相對變形曲線近似過渡到水平直線。由于基礎面積小，地基的塑性變形區(qū)相對占有較大的部分，因而地基沉降變形量迅速增大。其變形特點可從太原地區(qū)軟弱（飽和黃土）地基上的不同尺寸的載荷板或基礎變形監(jiān)測數(shù)據(jù)反應（）。地基穩(wěn)定性實質上就是地基極限承載力能否滿足要求。我國《高層建筑巖土工程勘察規(guī)程》（JGJ722004，J3662004）采用此公式，《歐洲地基基礎規(guī)范》EUROCODE7就規(guī)定了承載力系數(shù)與本規(guī)范完全相同的承載力公式。本規(guī)范采用的極限承載力計算公式即屬。由于這樣些特點使得多用箱（筏）基礎的高層建（構）筑物地基側限條件、地基的應力—變形狀態(tài)以及基礎與上層結構的剛度與強度均與一般建筑有較大的差別，因此在確定其地基承載力和變形條件時應審慎。乙：另有一些地下室向建筑主體之外擴展，功能部分地板為配筋有一定剛度的地面，頂部為 工業(yè)場地 ，此時可將基礎側邊地下構筑物的重量折算為土的重度，近似考慮深度影響及修正。此時箱（筏）基礎的一側或兩側土體就被挖去，致使該側的埋深接近于零。 極限承載力系數(shù)表 02612722832943056317328339341035113612371338143915401641174218431944204521462247234824492550注： 基礎形狀矩形圓形或方形條形注：表中b、分別為基礎底面的實際寬度與長度 埋深d的問題：關于周邊附屬建筑為超補償基礎時，該基礎埋深的確定，舉下列例子說明。：極限承載力計算公式主要是計算實際基寬和埋深下的地基極限承載力。（對大偏心荷載或恒載中永久荷載占主導長期作用的構筑物基礎，采用有效受壓寬度B39。（構）筑物的地基承載力特征值，可按承載力公式及其它原位測試方法綜合確定，宜驗算建（構）筑物地基的變形，使其傾斜值和沉降量不超過規(guī)定的許可值（容許值）。它的另一特點是與相鄰的生產(chǎn)系統(tǒng)建（構）筑物有緊密聯(lián)系，同時荷載較大，若允許較大的傾斜率將會給倉下支承結構帶來較大的附加應力。另外，國內外資料及大量煤礦建筑物沉降資料表明，建筑物差異沉降量與絕對沉降量存在統(tǒng)計規(guī)律，基本上呈沉降量增大，差異沉降量也增大的趨勢。（構）筑物筏形或箱形基礎，當基礎寬度等于大于8~10m，基礎埋深等于大于4m，置于基本均勻的土層時。剩余固結沉降的歷程尚需一定時間如1~2年，在此之前，地基土的強度條件不一定能夠完全達到人工處理并達到最終沉降條件對時的地基強度，利用貯料預壓是一項既好又省的快速地基處理措施。主體結構建成不會對地基土的固結壓實起到?jīng)Q定性的作用；（2）對于非飽和土如黃土類土等地基條件，天然地基往往也不能滿足貯倉對地基承載力或變形的要求，為了經(jīng)濟節(jié)約，處理多采用有限深度復合地基方式，如強夯、加筋墊層，CFG樁復合地基等。這樣的規(guī)定與當前部分貯倉地基工作的實際狀況是不一致的。3.《鋼筋混凝土筒倉設計規(guī)范》（GB500772003）（強制性條文）規(guī)定，當?shù)鼗冃斡嬎慊蜍浀鼗?jīng)處理后其承載力及變形滿足本規(guī)范的有關規(guī)定時，不應在筒倉建成后再利用貯料重力預壓地基。例如從上世紀七十年代開始應用于吹填土上建造20000m3及以上的油罐，經(jīng)過97天的預壓，地基承載力從50kPa增長到170kPa。最典型的是軟土地基上油罐充分預壓，可使80~100kPa地基承載力成功的提高至250kPa。3）.分級限載與限制加煤歷時，對媒倉構筑物是非常重要的指標性規(guī)定。堆載荷重為12t/m2，但加載速率慢，歷時兩個月，降低為加煤速度的1/12，就能使孔隙水壓力有所消散，地基的穩(wěn)定性性并未破壞，同時達到了預期的糾偏目的。分析總結：1）.地基土質在基礎之南北側有不均勻，加之采用的基底壓力120kPa，承載力取值偏大，兩者組合就很可能產(chǎn)生基礎的不均勻沉降。加載三年后逐漸卸載。 爾后北邊的沉降速率減少，南邊也略有減少，兩者逐漸接近，加鋼錠后半年，~。 北側加鋼錠后的沉降速率 基礎沉降曲加煤后兩年三個月，在基礎北側，離基礎30cm處開始，歷時兩個月，（長度布滿全基礎并略向外延展，）。2）.快速加煤后沉降速率和傾斜劇增：完工后六個月投入生產(chǎn)時，于五天內加滿至2150t，基礎平均壓力達12t/m2，沉降速率劇增，加煤停止時，基礎南邊每晝夜沉降10mm，北邊每晝夜沉降8mm；加煤停止后9天，南邊每晝夜沉降45mm，北邊每晝夜沉降27mm，以后又逐漸減少。取土深度(cm)土名北面鉆孔南面鉆孔W(%)ρw(g/cm3)eEs12(MPa)W(%)ρw(g/cm3)eEs12(MPa)亞粘土淤泥質粘土淤泥質亞粘土淤泥質粘土淤泥質粘土淤泥質粘土沉降情況1）.完工時的沉降：。Cu=20kPa；十字板抗剪強度為22kPa。淤泥質粘土層的抗剪強度，按未完全固結快剪試驗：φ=13176。（a）縱剖面圖 （b）地板等值線圖配煤房自重38000kN，煤可變荷載21500kN，構筑物自重作用于基底壓力為76kPa，地基土較軟弱。上海某焦化廠（配煤房）貯媒倉，由5個直徑8m的鋼筋混凝土筒倉組成。加載速率對地基特別是軟弱地基的承載力的影響，在一定的條件下，如貯煤筒倉，可變荷載占豎向總荷載近一半的情況下，是一個很重要的問題。 筒倉加載速率宜進行合理控制。；。其特點是：，由最大貯煤量產(chǎn)生的可變荷載與結構自重產(chǎn)生的永久荷載，兩者數(shù)值相近。因此在荷載組合時應區(qū)別于一般高層建筑物。，荷載組合時應區(qū)別于一般建筑物，在確定基礎或確定樁數(shù)時，傳至基礎或承臺底面上的荷載效應應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的標準組合。對于場地巖土條件比較簡單，鄰近已有勘察資料的二、三級建筑物，可由工程勘察單位根據(jù)鄰近資料寫出報告，作為設計依據(jù)。：本條主要依據(jù)是《煤炭工業(yè)礦井設計規(guī)范》13，地面建筑、給排水與供熱通風中的相關規(guī)定。2二級除1，3項以外的一般生產(chǎn)與輔助廠房及倉庫建筑。復雜地質條件下的坡上建（構）筑物（包括高邊坡）。（構）筑物的功能特征、規(guī)模與因地基問題可能引起建（構）筑物破壞或影響正常使用的程度。4．8．煤質重力密度γ(kN/m3)內摩擦角φ(176。4．8貯料荷載4．8．1貯料荷載可按以下規(guī)定計算：1．距貯料頂面s（m）處，單位面積上的豎向壓力應按下式計算： （）2．距貯料頂面s（m）處，單位面積上的水平壓力應按下式計算： （） （）3．距貯料頂面s（m）處，單位面積上的豎向摩擦力應按下式計算： （）： （）式中：γ貯料重力密度(kN/m3) φ貯料內摩擦角(176。Ⅰ++mⅡ++Ⅲ++2封閉式棧橋+ 儲煤場風載體型系數(shù)簡圖 棧橋風載體型系數(shù)簡圖4．7雪荷載4．7．1一般礦井建筑的雪荷載可按《建筑結構荷載規(guī)范》的有關規(guī)定計算。