【正文】 = (+)(+) = kNm （2) 計算系數(shù) = = 106/(10007575) = （3) 相對受壓區(qū)高度 = 4) 計算受拉鋼筋面積 ξ/fy = 1100075 = 521mm2 5) 檢驗(yàn)最小配筋率 ρ = As/(bh) = 521/(1000100) = % ρ≥ρmin = % 滿足最小配筋要求 采取配筋方案Ф10150, 實(shí)配面積523 mm2,Y向支座左,右邊鋼筋 （1) 計算左,右邊支座彎矩 Mox = = (+) = kNm （2) 計算系數(shù) = = 1106/(110007575) = （3) 相對受壓區(qū)高度 = （4) 計算受拉鋼筋面積 /fy = 1100075 = 1568mm2 （5) 檢驗(yàn)最小配筋率 ρ = As/(bh) = 1568/(1000100) = % ρ≥ρmin = % 滿足最小配筋要求 采取方案Ф20200, 實(shí)配面積1571 mm2 B區(qū)格板內(nèi)力計算：（樓面板） ，Y向底板鋼筋 （1) 確定X,Y向板底彎矩 Mx == (+)(+2) = kNm （2) 計算計算系數(shù) = = 1106/(110007575) = （3) 相對受壓區(qū)高度 = （4) 受拉鋼筋面積 ξ/fy = 1100075 （5) 檢驗(yàn)最小配筋率 ρ = As/(bh) = 378/(1000100) = % ρ≥ρmin = % 滿足最小配筋要求 采取配筋方案Ф8130, 實(shí)配面積386 mm2,Y向支座左,右邊鋼筋 （1) 確定左邊支座彎矩 Mox = = (+2) = kNm （2) 計算系數(shù) = = 1106/(110007575) = （3) 相對受壓區(qū)高度 = （4) 計算受拉鋼筋面積 ξ/fy = 1100075 = 1043mm2 （5) 檢驗(yàn)最小配筋率 ρ = As/(bh) = 1043/(1000100) = % ρ≥ρmin = % 滿足最小配筋要求 采取配筋方案Ф14140, 實(shí)配面積1099 mm2東華理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 基礎(chǔ)設(shè)計8 基礎(chǔ)設(shè)計 根據(jù)工程實(shí)際情況，本工程采用階梯柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。 Ly = 3000 mm 板厚: h = 100 mm 混凝土等級: C25 fc=104N/mm2 鋼筋種類: HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 105 N/mm2 最小配筋率: ρ= % 縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)至近邊距離: as = 25mm 保護(hù)層厚度: c = 15mm (均布荷載) 永久荷載分項(xiàng)系數(shù): γG = 可變荷載分項(xiàng)系數(shù): γQ = 1) 計算Y向底板彎距 My = = (+2)32/24 = kNm 2) 計算系數(shù) = = 1106/(110007575) = 3) 相對受壓區(qū)高度 4) 計算受拉鋼筋面積 ξ/fy = 1100075 = 168mm2 5) 檢驗(yàn)最小配筋率 ρ = As/(bh) = 168/(1000100) = % ρρmin = % 不滿足最小配筋要求 所以取面積為As = ρminbh = %1000100 = 200 mm2 6) X向分布鋼筋面積 分布鋼筋面積不宜小于縱跨板底鋼筋面積的15%,所以面積為: As1 = As = 200 = 30 mm2 %,所以面積為: As1 = hb = 1001000 = 150 mm2 取較大值，可以得出分布鋼筋面積As = 150 mm2 采取配筋方案為Ф8200, 實(shí)配面積251 mm2 、下端支座鋼筋 因?yàn)閷ΨQ分布，所以計算一端即可 1) 計算上端支座彎距 = (+)32/12 = kNm 2) 計算系數(shù) = = 1106/(110007575) = 3) 相對受壓區(qū)高度 = 4) 計算受拉鋼筋面積 ξ/fy = 1100075 = 346mm2 5) 檢驗(yàn)最小配筋率 ρ = As/(bh) = 346/(1000100) = % ρ≥ρmin = % 滿足最小配筋要求 采取方案Ф8140, 實(shí)配面積359 mm2 、右邊支座配筋 同理，由于對稱，兩端支座計算相同 而左右邊幾乎無彎矩，可按構(gòu)造配要求筋 1) 構(gòu)造左、右邊鋼筋面積 鋼筋面積As = ρminbh = %1000100 = 200 采取配筋方案Ф8200, 實(shí)配面積251 mm2 A區(qū)格板內(nèi)力計算：（樓面板）樓面板恒載，活載均小于屋面板，因此配筋參照樓面板。ea=20mm,應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù) 。 N= V= kN⑴軸壓比驗(yàn)算 滿足要求（2）正截面受彎承載力計算 同截面分別承受正向和反向彎矩，故采用對稱配筋。m+m， ME1左=m+m， MD1左=m+m， ME左=m+m， MD4左= 框架梁配筋：對框架梁進(jìn)行配筋計算。m)b(m)左邊跨B1D1左中跨D1右E1左四層梁控制值位置截面V(kN)M（kN具體分配過程用表格形式表達(dá)在附錄中，查閱附表2計算結(jié)果詳見內(nèi)力圖圖16活載作用下的彎矩圖圖17活載作用下的剪力圖東華理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計 內(nèi)力組合5 內(nèi)力組合驗(yàn)算承載力時荷載效應(yīng)組合應(yīng)考慮：（恒載+樓、屋面活荷載）；+風(fēng)荷載； +水平地震作用；載組合公式時，分別算得恒載、樓面活荷載、水平地震作用和風(fēng)荷載四組內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值，然后進(jìn)行適當(dāng)?shù)慕M合 梁內(nèi)力組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合： 由永久荷載效應(yīng)控制的組合 豎向荷載與水平地震（或風(fēng)荷載）作用下的組合： 具體組合過程見附表3和附表4 柱內(nèi)力組合柱的最不利內(nèi)力組合一般為四種形式：非抗震設(shè)計時 抗震設(shè)計時 組合過程在附表5和附表6中 梁控制值表11 梁控制值計算表頂層梁控制值位置截面V(kN)M（kN圖6風(fēng)載作用下的彎矩圖圖7 風(fēng)載作用下的剪力圖圖8 風(fēng)載作用下的軸力圖圖9 風(fēng)載作用下的剪、軸力圖 框架內(nèi)力（水平地震作用下） 1）求柱反彎點(diǎn)高度 2）求柱反彎點(diǎn)處的剪力值 3）求柱的桿端彎矩和梁端矩4）求柱的軸力和梁剪力第i層第m柱所分配的剪力為，框架柱反彎點(diǎn)位置y= y0+y1+y2+y3 柱的反彎點(diǎn)高度計算如表8表 8 B軸和F軸框架柱的反彎點(diǎn)位置層號h/miyy0yyy3yh/m6 5 4 3 2 1 表 9 D軸和E軸框架柱的反彎點(diǎn)位置層號h/miyy0yyy3yh/m6 5 4 3 2 1 求柱端彎矩，具體見表 表10 各柱的柱端彎矩計算層號柱號Vi/kNVj/ kNη=Di/∑Diyh/mM底M頂6B(F) D(E) 5B(F) 212 D(E) 4B(F) D(E) 3B(F) D(E) 2B(F) D(E) 1B(F) D(E) 梁端彎矩、剪力和柱軸力計算計算方法同上,計算結(jié)果見圖 由計算結(jié)果畫出水平地震作用下的 框架彎矩圖、剪力圖和軸力圖，如圖圖10地震作用下的彎矩圖圖11 地震作用下的剪力圖圖12 地震作用下的軸力圖圖13 地震作用下的剪、軸力圖 框架的內(nèi)力（恒載作用下） 用彎矩分配法計算框架內(nèi)力（恒載作用下） 梁端固端彎矩計算　邊跨框架梁中跨框架梁頂層　　　其它層　　 　　（彎矩分配法）先計算各構(gòu)件的剛度分配系數(shù)，因?yàn)楣?jié)點(diǎn)有不平衡彎矩，所以再進(jìn)行彎矩分配和傳遞計算，直到達(dá)到要求的精度停止。第i層第m柱所分配的剪力為，框架柱反彎點(diǎn)位置y= y0+y1+y2+y3 柱的反彎點(diǎn)高度表5 B軸和F軸框架柱的反彎點(diǎn)位置層號h/miyy0y1yy36 5 4 3 2 1 表6 D軸和E軸框架柱的反彎點(diǎn)位置層號h/miyy0y1yy36 5 4 3 2 1 表7 柱端彎矩計算表層號柱號η=Di/∑DiVi/kNVj/ kNyh/mM頂M底M總6B(F) D(E) 5B(F) D(E) 4B(F) D(E) 3B(F) D(E) 2B(F) D(E) 1B(F) D(E) 、剪力和柱軸力用節(jié)點(diǎn)平衡法 計算梁端彎矩再根據(jù)平衡條件計算梁端剪力，用相同方法算出柱軸力。 重力荷載代表值計算 ：第i 個可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ：可變荷載標(biāo)組合的系數(shù) 結(jié)構(gòu)基本周期計算公式： ； 式中：H—房屋的總高度(m)； B—房屋的寬度(m)?？拐鹪O(shè)防烈度7度。將節(jié)點(diǎn)下