【正文】 Page 22由一家公司承諾保修。　
如果需要，每個纜束頂部的張緊機構(gòu)可以設計成輕巧的鉸式連接，觀眾可
以從此處沿著結(jié)構(gòu)一直看到末端， (由于此時建筑物還不可見，所以圖
中未表示)。
用一些小夾具連接索網(wǎng)，使索網(wǎng)處于平行幾何形狀中，但是與平行絞線索
所用的夾具比要小得多。
搖桿機構(gòu)上兩軸對索網(wǎng)清晰持續(xù)的光穿透。
由于索網(wǎng)中的每根鋼絲都有GALFAN涂層()，無需再上溙或防蝕保
護，從而顯現(xiàn)支架真實的索網(wǎng)外觀效果。
依靠索網(wǎng)的排列（此方案選擇水平排列，如要用垂直排列亦可）構(gòu)成一個
透視圖，觀眾只會看到一根約100mm粗的索網(wǎng)，從構(gòu)成的90176。
維修這種結(jié)構(gòu)總是需要二家公司。
通常，平行絞線公司對建筑上的重大應用經(jīng)驗有限，并會引起外觀問題。
通常，平行絞線公司由于對此種建筑場所的復雜性經(jīng)驗有限，而不承接高
層玻璃幕墻工程。

技術(shù)效果
搖桿機構(gòu)處的力滲透只取決于鋼板長度。

其外觀改變及其它優(yōu)勢如下所述：



視覺效果
平行纜束的直徑大約250mm，所以從任何角度看都象一條250mm粗的鋼管。
這個方案充分考慮了支撐架二軸所需的不同破裂負荷。穹頂?shù)耐庵危ㄅc索網(wǎng)相連部分）會因其結(jié)構(gòu)性狀對索網(wǎng)有所影響。VVS纜束
只會稍微改變支架索的變形性狀。



此供選方案是用全封閉索（VVS）來替換平行斜拉絞索穹頂支撐。拉伸載荷由承包商決定并得到結(jié)構(gòu)工程
師的認可。((√[索網(wǎng)長度(m)] +5)檢驗
按檢驗長度切斷索網(wǎng):
如欲求精確的話，以下因素需加以考慮:
延長總量，考慮到承包人已實施過的試驗的結(jié)果。因此鋼索生產(chǎn)時要短 ‰ ，把蠕變考
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Page 19 慮在內(nèi)。相應的鋼索載荷以及鋼索系統(tǒng)
點將由負責最終沒計的建筑工程師提供。該拉伸載荷應該近似于該鋼索在靜負荷下支持框架的預期載
荷。（（√[鋼索長度（m）] +5）的范圍
內(nèi)驗證
切割鋼索到指定長度：
為了準確的切割長度，必須對以下工作加以考慮：
1. 考慮承包商進行的試驗結(jié)果時的總的伸長率
2. 溫度：設計和生產(chǎn)環(huán)境的溫差
鋼索應在拉伸時進行切割。
當測定尺寸精確度時，要在二個垂直的方向進行測量。鋼絲件和鋼絲盤應充分做好標記。
B）對于鋼絲：（未鉸鋼絲）
檢驗的鋼絲件應從待鉸成股的鋼絲盤上取下。如果這
些記錄沒有按單項記錄，那么將被計入單價。在檢驗完成后，檢驗記錄連同驗收合
.。如果這些樣品也沒有滿足要求，應該檢驗生產(chǎn)的整個批料。為
了通過測試，樣品的必須達到或超過標準中設定的質(zhì)量要求。
鋼絲的質(zhì)量控制
按照DIN EN 10204 ，質(zhì)量控制檢測應該由制造商和/或一個獨立的質(zhì)量
檢測機構(gòu)進行。鋼鉸線索在末端壓合錨定。它們同樣有貫穿整個長度的中心線的標志。在另一層之上
單層上鋼絲的直徑必須協(xié)調(diào)，使鋼索能夠毫無問題地固緊，同時也不會
出現(xiàn)鋼絲起拱。絞距要調(diào)整到彈性模量以及
計算的鋼索偏轉(zhuǎn)。殘余伸長限定為　　= ‰。
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Page 17 鋼鉸線索
鋼索施工必須事先通知客戶，且經(jīng)過客戶批準后方能進行。這些情況論如何都會削弱鋼
絲的可用性。
不管如何，圓形鋼絲的直徑 ,d“ 如下：
mm ≤　d ≤　 mm
應在此說明的直徑公差內(nèi)依照DIN 2078加工圓形鋼絲。
熔融料和產(chǎn)品分析中的化學組成必須和DIN 17440和DIN EN
10088中規(guī)定的值一致。（例外：按照DIN 18809，不能用于鋼橋。由于一個夾層包裝的兩個板塊都坍塌是不可能的，所
以夾層玻璃的使用給出了一個冗余度。
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Page 16注意，根據(jù)招標文件的要求，玻璃板塊的尺寸是按風荷載100年一遇制定的。這對應
于50 – 70 IRHD的近似肖氏硬度。 D + W + War （ULS）
注：沒有考慮PVB夾層的剪切模量（安全設計方法）。局
部設計風荷載w確定如下：w = 2,0 kN/m2
考慮兩個荷載組合：
LC 2：

幕墻體系概述
我們研究了尺寸為h x w = 1,33 m x 1,237 m的四種玻璃板塊，分別
帶有不同的支撐類型。
涂有g(shù)alfan的全封閉索的特性定義如下：











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Page 13 （力轉(zhuǎn)移表），按照德國規(guī)范DIN 18800，全封閉索
的尺寸計算如下：
a） 恒載和預應力與活荷載結(jié)合：
索A： Zd,A = * 11750 kN + * 2290 kN = 19298 kN
索B： Zd,B = * 17350 kN + * 3430 kN = 28568 kN
b） 恒載和預應力與活荷載和風結(jié)合：
索 A： Zd,A = * （12650 kN + 2290 kN） = 20169 kN
索 B： Zd,B = * （18600 kN + 3430 kN） = 29741 kN
b） 是決定性的
檢查單根索：
Z1,d,A = 20169/2 = 10085 kN decisive 10121 kN，由Pfeifer指定為
極限張力
Z1,d,B = 29741/3 = 9914 kN


與并列絞索相比，全封閉索的彈性模量較低，為了研究這種效果，二者間將
進行剛度類推。索墻
中的力仍然處于斷裂期限內(nèi)：
直徑34mm的橫向索：最大 Fu = 329,0 kN Fu = 848 kN
直徑26mm的豎向索：max Fu = 400,0 kN Fu = 496 kN

（Fully Locked Cables）的提議
主索除了使用高強度并列絞索外，還建議使用全封閉索。
設計（左）
模型（下）

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Page 12 玻璃幕墻防火設計
整個索網(wǎng)墻由不燃材料構(gòu)成，如果發(fā)生火災，其不會增加火災荷載。
安裝彈簧是為了避免索由于建筑物沉降和鋼桁梁活荷載而松弛。索必
須在室內(nèi)，這樣，可提供保護，避免受到天氣影響和腐蝕。索夾具也起玻璃配件的作
用。它們經(jīng)過預先拉伸。使用玻璃板塊的恒載
和夾具重量的附加荷載， kN/m2。
a 豎直索： 200 kN
b 橫向索： 250 Kn
玻璃幕墻臨界點沉降（S）
由于安裝了彈簧，基礎建筑物的下沉作用可忽略。C。C 和建筑物內(nèi)
部溫度范圍13176。
該假設滿足指定的平均外表面溫度范圍20176。這表示T為68176。34176。
玻璃選用(6+152PVB+6)超白鋼化夾膠玻璃,安全性能及強度滿足設計要
求.
索網(wǎng)結(jié)構(gòu)因風荷載發(fā)生的整體結(jié)構(gòu)變形造成的玻璃板塊翹曲考慮在內(nèi)。這
里， kN/m2。
在兩種鋼索網(wǎng)結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)分析的基礎上，計算得出的框格玻璃的破壞與
面外移動導致的密封膠的變形證實能夠防水。
粘著強度將通過測試檢驗。
對長期周期變形來說，硅酮能承受的應變的通常的值是 25%。
因為下面原因造成的密封膠的變形





框格玻璃的破壞 框格玻璃的面外移動
在邊界位置和結(jié)點連接處，框格玻璃分別由槽鋼和鋼附件支撐，槽
鋼和鋼附件通過硅酮樹脂密封膠聯(lián)結(jié)的玻璃鑲嵌條與框格玻璃隔開。
國內(nèi)相關(guān)規(guī)范
1《建筑鋁型材》GB/T52372000
2．《浮法玻璃》GB116141999
3．《夾層玻璃》GB99621999
4．《鋼化玻璃》GB/T99631998
5．《幕墻用鋼化玻璃與半鋼化玻璃》GB178411999
6．《玻璃幕墻光學性能》GB/T180912000
7．《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092001
8．《建筑抗震設計規(guī)范》GB500112001
9．《建筑用鋁型材、鋁板氟碳涂層》JG/T1332000
10．《建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法》GB/T182502000
11．《建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法》GB/T185752001
12．《高耐候結(jié)構(gòu)鋼》GB/T41712000
13．《焊接結(jié)構(gòu)用耐候鋼》GB/T41722000
14．《點支式玻璃幕墻支承裝置》JG1382001
15．《吊掛式玻璃幕墻支承裝置》JG1392001
16．《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設計統(tǒng)一標準》GB500682001
17．《工程抗震術(shù)語標準》JGJ/T971995
18．《建筑用安全玻璃、防火玻璃》GB157632001
19．《全玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)程》DBJ/CT0142001
20．《點支式玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》CECS1272001
21．《建筑外窗抗風壓性能分級及檢測方法》GB/T71062002
22．《建筑外窗氣密性能分級及檢測方法》GB/T71072002
23．《建筑外窗水密性能分級及檢測方法》GB