【正文】 （4???????22tan34tat hBV2）表 43 基礎上拔土計算容重和上拔角粘土及粉質(zhì)粘土 砂土土名參數(shù) 堅硬 硬塑 可塑 軟塑 櫟砂 粗砂 中砂 細砂 粉砂）（ 3m/kN?17 17 16 15 19 17 17 16 15?℃25 25 20 10 30 28 28 26 22?35 35 30 15 35 35 35 30 30這里取粗沙，角度取 28 度 ?????????22tan34tat hBhV 3 ???????④ ；知沙 土 的 容 量 ， 由 上 表 可300 /kN17m???⑤ t?相 鄰 上 拔 影 響 系 數(shù) ， 由 于 本 基 礎 沒 有 相 鄰 情 況 故 不 做 考 慮 ；⑥△V 相鄰基礎影響相交體積，由于基礎沒有相交情況，故也不做考慮；⑥η m水平荷載影響系數(shù)；水平荷載為:H=1/4[2(++++++)++3+++] = 設計上拔力，T=130kN，則有：H/T= 根據(jù)表有： 表 44 HT 比值表H/T m? 畢業(yè)設計(論文) 41 由上可知 η m=⑧基礎自重 Qf kNrVhf ???則有： 0().(4.)????????????fr由于 即滿足要求。此設計所選為大開挖混凝土基礎，并用土重法計算。故此，桿塔基礎的設計應該滿足桿塔在各種受力情況下，桿塔不上拔，不下壓，使線路能長期安全穩(wěn)定的運行基礎。隨著桿塔所受到荷載化，桿塔基礎。桿塔必須有穩(wěn)定的基礎，一防止桿塔上拔、下沉和傾倒，確保架空線路安全、可靠運行。 36 圖 34 最大風速及最大覆冰荷載圖畢業(yè)設計(論文) 37 圖 35 事故斷地線及事故斷導線荷載圖 38 第四章 基礎設計桿塔基礎設計是指根據(jù)線路所經(jīng)過的地區(qū)的地質(zhì)、水、土壤施工運輸條件等情況和所選的各類桿塔形式，經(jīng)過技術經(jīng)濟比較后確定出各類基礎的形式，然后對各類桿塔進行計算，使所設計的基礎在桿塔受各種禮時能滿足桿塔的穩(wěn)定條件的要求，從而保證線路長期安全地運行。 安裝情況的錨線荷載氣象情況（V=10m/s b=0mm t=5℃）（1）錨線荷載 分配系數(shù) n= 導線張力取 T= 20kN 動力系數(shù) k=錨鋼繩對地面夾角 β≤45176。 事故斷導線情況 氣象情況 （V=10m/s b=0mm t=0℃ 地線未斷）（1）導線斷線張力最大使用張力: NkTpm ./41832/???（2）導線重力荷載未斷相導線重力荷載: kNGd ????已斷相導線重力荷載: ?（3）地線重力荷載 地線重力荷載: kNLnQGv 31d ????（4）絕緣子串、防震錘荷載 . ?， 間 隔 棒， 防 振 錘直 線 絕 緣 子 串 重??jd 7. ??（5）主塔重據(jù)如下：呼稱高 24m 的 SZ1 雙回路鼓型直線塔重為 11314㎏，合 。則 kNPd 3????（2）絕緣子串風荷載絕緣子串長 ；導線弧垂取 導線平均高度： mfhdp ???風壓高度變化系數(shù)：.097102.. ?????????????z?（3）絕緣子串風荷載計算 oJzJAnP?)1(2???；?本 風 壓 ， ；雙 裙 絕 緣 子 取積 ， 一 般 單 裙 絕 緣 子 取每 一 片 絕 緣 子 的 受 風 面 按 表 取 值 ；風 壓 隨 高 度 變 化 系 數(shù) ； 片 絕 緣 子 ；”表 金 具 受 風 面 相 當 于“每 串 絕 緣 子 的 片 數(shù) ， 加 串 數(shù) ；一 相 導 線 所 用 的 絕 緣 子2o 22z21/ ,???? 絕緣子串體型系數(shù)： ?s?風壓高度變化系數(shù)：??????????????hz 將取值代入上式得: 45..)5(2)1(2 ??????oJzJAnP??（4）地線風荷載地線弧垂 地線平均高度：mfhdp ??風壓高度變化系數(shù)：.???????zu kNluPhzsd247. . 3? ???????（5）鐵塔風荷載風向作用在與風向垂直的結構表面的風荷載計算式為： 0?fzssA塔頭處： ????. ?????頭S塔身處： 826身塔身處：..??????身Z塔頭處的輪廓面積：??????塔頭的填充系數(shù)： 3./f頭塔頭處沿風向的投影面積： ?頭塔身處的輪廓面積：??21 51258.??? 30 塔身的填充系數(shù)： ?Af身塔身處沿風向的投影面積： ??，身塔頭處的風荷載： kNPfsz ??頭頭頭頭 ???塔身處的風荷載： Afsz ???身身身頭（6）橫擔風荷載風壓調(diào)整系數(shù)： ?結構體型系數(shù)： ????.????S風壓高度變化系數(shù)：07121832.????????Z輪廓面積： ?填充系數(shù)： 30/f橫擔沿風向投影面積：. mAf ?kNPfszc ??????橫擔的風荷載： ?（7）導線重力荷載雙分裂導線 n=2垂直檔距 導線單位長重量 導線重力荷載： kNLnQGv ?????（8）地線重力荷載地線單位長重量 地線重力荷載： kLnv ?????（9）絕緣子串、防振錘荷載 . ?， 間 隔 棒， 防 振 錘直 線 絕 緣 子 串 重??NGjd.?（10）主塔重據(jù)如下：呼稱高 24m 的 SZ1 雙回路鼓型直線塔重為 11314㎏，合 。 雙 裙 絕 緣 子 取積 ， 一 般 單 裙 絕 緣 子 取每 一 片 絕 緣 子 的 受 風 面片每 串 絕 緣 子 的 片 數(shù)絕 緣 子 串 風 荷 載式 中 ：?jjAn根據(jù)規(guī)程本線路采用雙聯(lián) 15 片絕緣子，??kNPj ?????外 31內(nèi)j ...正③導線風荷載計算 （3????20sinhzsddlu?6） kN 32 ?????外 uzs64. ..4...75n???內(nèi) 26 3? ?????????正④導線重力荷載 （3kNglGvd ???7）⑤絕緣子風偏角 （3?????????2/tan1jdp?8） ?????????外 ?20..??內(nèi)?????????正 ??kNpjw 081..625..2????11n?j .. 間隙圓校驗圖如（TH04） 畢業(yè)設計(論文) 27 R正R操R帶 R正R操R帶 R雷R正R操R帶 R雷圖 32 間隙圓校驗圖 導線懸垂角 左 （右 （圖 33 導線懸垂角示意圖 28 導地線參數(shù)，及線路技術數(shù)據(jù)：導線 LGJ300/25 ，外徑 ，截面積 A= mm2,導線單位重量1058kg/km 計算拉斷力 83410 N ；地線：GJ50，外徑，d=9mm，截面積A=，計算重量 ，計算拉斷力 60564N。Δh考慮施工誤差預留的裕度,m,一般取 ,視檔距大小而定.(參考表 31)表 31 定位裕度檔距(m) 200?200350 350600 600800 8001000定位裕度(m) 計算最大弧垂 ,????由公式(111)計算得: ??? 計算耐張段的代表檔距查應力弧垂曲線中的 fmax= m，得耐張檔距 L 定 = m則估算代表檔距 （平地） ?定lld查應力弧垂曲線中得應力 /? 制作定位摸板 （32gyxk??1） ?????k做出模板如下圖示： 24 圖 31 模板圖 繪制出桿塔定位（如圖 TH018） ???dHhD非 直 線 桿 塔 ： 543?直 線 桿 塔 ： （3??idll32） 33333 ?????60? 桿塔定位后的校驗 計算水平檔距和垂直檔距水平檔距 : （312ishl??3）計算垂直檔距在桿塔圖上量取表 32 水平檔距和垂直檔距chL左/m443.9453.8454.9441.5439.4447.4455.8454.33446.4459.2ch右/m481.3433.5442.4453.4456.6448.2436.8445.2453.9468.8計算桿塔的最大允許檔距 ???最 大 線 間 距 離 ： ?.??對 應 的mf畢業(yè)設計(論文) 25 2108mglf?? mfl ???實際檔距均小于最大允許檔距，滿足要求。畢業(yè)設計(論文) 23 f導線最大弧垂,m。用 H 表示。同時還要求線路有與桿高相配合的適當?shù)臋n距。 桿塔的呼稱高架空導線對地面、對被跨越物必須保證有足夠的安全距離。（3）最大次檔距長度，對阻尼性能良好的間隔棒，一般不宜超過 80～90m, 對阻尼性能一般或非阻尼型間隔棒一般不宜超過 60～65m。此外，間隔棒不宜布置成對于檔距中央呈對稱分布。但是，目前國內(nèi)外已廣泛采用按不等距離安裝的方式。(5)電氣性能：間隔棒應符合線路金具防電暈及無線電干擾的要求，此外，對采用橡膠做 22 阻尼元件或做夾頭防松件的間隔棒而言，橡膠應具有一定的導電性能，以防止在子導線之間的不平衡電壓作用下橡膠元件發(fā)熱損壞。而且還要求由于不均勻覆冰等原因使導線發(fā)生扭轉(zhuǎn)時，間隔棒夾頭應能握住導線，以保證外力消除（如覆冰脫落）后，導線能有自行恢復到原位置的能力。 國外資料及國內(nèi)實測結果表明，在長期運行情況下，鋁截面為 300mm2的鋼芯鋁絞線，間隔棒夾頭扭握力不應低于 25～30Nr—間隔棒分裂半徑，m。Ft—子導線張力，N?；謴土赜袃蓚€來源，即 M=M1+M2，M 1是因夾頭偏離其平衡位置后，由兩側(cè)張力合成的結果?？紤]到可能出現(xiàn)的嚴重情況，一般該強度應不低于 4000N。Ft—子導線張力；N；s—分裂導線間距；m。間隔棒的向心力按下式計算： （2dsFtnIscdsFtIF lg)1( ?????10）式中 F—短路電流向心力；N。本次設計的地形條畢業(yè)設計(論文) 21 件為平原，所以可選擇阻尼式間隔棒。因此，該類間隔棒可適用于各地區(qū)。按間隔棒的工作特性分為兩類，即阻尼型間隔棒及非阻尼型間隔棒。力 ：最 低 氣 溫 時 導 線 最 大 應 ax231/??? （2 31inmaxin ????7） （257.. 31axinax ???? 20 8） （2 ??????S9）表 25 引起導線振動的風速范圍引起振動的風速范圍（m/s）檔距（m）懸掛點高度（m） nv下 限 mv上 限150250300450500700700100012254070圖 21 防振錘安裝示意圖 間隔棒的選擇 間隔棒的用途分類及適用范圍送電線路分裂導線間隔棒的主要用途是限制子導線之間的相對運動及在正常運行的情況下保持分裂導線的幾何形狀。表 24 防振錘個數(shù)與檔距、導線直徑大小的關系防 振 錘 個 數(shù)導線地線直徑（mm）1 2 312?d30?l 603??l 906??l5???4l 84l 28l 防振錘安裝距離的選擇 。其個數(shù)的決定，應根據(jù)表 24 查出所需防振錘個數(shù)。所以就不能只采用一中型號的防振錘來解決所有導線的振動問題，必須分別對待。我國目前主要生產(chǎn)的防振錘型號為各種導線不但直徑和單位長度重力不同，而且在實際工程中它們的懸掛點高度、應力、檔距也不同。 防振錘的選擇當架空線振動時，防振錘的線夾隨之上下振動，由于兩端的重錘具有較大的慣性，不能和線夾同步移動，則鋼絞線不斷上、下彎曲，重錘的阻尼作用減小了振動的強度，鋼