【正文】 (34) 式中 ? — 液體分布系數(shù)； sv — 滑脫速度， m/s。 摩擦阻力系數(shù) f 可根據(jù)管壁相對粗造度 D/? 和液相雷諾 數(shù) ReN 查圖 2。 )1(1 gp gtgp ggsLgsgs HA qqHA qHvHvv ??????? (30) 可解出 gH ： Hg?psgpstpst Av qAv qAv q 4)1(1[21 2 ???? (31) 式中 sv — 滑脫速度，由實驗確定， m/s； sgv 、 sLv — 氣相和液相的表觀流速， m/s。 氣相存容比由滑脫速度 sV 來計算。 16 由于不同流動型態(tài)下各種參數(shù)的計算方法不同，下面按流型分別介紹。 表 1 流型界限 流動型態(tài) 界 限 泡 流 Btg Lqq? 段 塞 流 SgBtg LvLqq ?? , 過 渡 流 SgM LvL ?? 霧 流 Mg Lv? 不同流動型態(tài)下的 m? 和 f? 的計算方法不同，為此，計算中首先要判斷流動形態(tài)。根據(jù)氣體定律，動能變化可表示為： dpPA qWdvv p gtmmm 2??? (27) 式中 pA — 管子流通截面積， m2； tW — 流體總質(zhì)量流量， kg/s； gq — 氣體體積流量， m3/s。 動能項只是在霧流情況下才有明顯的意義。 圖 1 氣液混合物流動型態(tài) (Orkiszewski) 由前面垂直管流能量方程可知，其壓力降是摩擦能量損失、勢能變化和動能變化之和。在計算段塞流壓力梯度時要考慮氣相與液體的分布關(guān)系。如圖 1 所示。 計算氣 液兩相垂直管流的 Orkiszewski 方法 本設(shè)計井筒多相流計算采用 Orkiszewski 方法。 為了簡化計算，通常對各段選取同樣的增量間隔。 ④計算該段壓力梯度odhdP?????? ⑤計算對應于 h? 的壓力增量oi dhdPhP ????????? ⑥比較壓力增量的估計量 P? 與計算值 iP? ，若二者之差不在允許范圍內(nèi)，則以計算值作為新的估計值，重復第②～⑤步，使兩者之差在允許范圍 o? 之內(nèi)為止。 ②估計一個對應于計算間隔 h? 的壓力增量 P? 。 ⑦計算該段下端對應的深度 iL 及壓力 iP ?? ??ij ji hL 1 PiPP oi ??? i=1,2,3,? n ⑧以 iL 處的壓力為起點，重復②～⑦步，計算下一段的深度 1?iL 和壓力 1?iP ，直到各段的累加深度等于或大于管長 ( LLn? )時為止。 ⑤計算對應于 P? 的該段管長 (深度差 ) 計h? 。 ③計算出該管段的平均溫度 T 及平均壓力 P ，并確定在該 T 和 P 下的全部流體性質(zhì)參數(shù) (溶解 氣油比 gR 、 原油體積系數(shù) oB 和粘度 o? 、 氣體密度 g? 和粘度 g? ， 13 混合物粘度 m? 及表面張力 ? ?等 )。一般選 ??P ～ ，具體要根據(jù)流體流量 (油井 的氣、液產(chǎn)量 )、管長 (井深 )及流體性質(zhì)來定。有兩種不同的迭代途徑：按深度增量迭代和按壓力增量迭代。然而，這些參數(shù)又是壓力和溫度的函數(shù)，壓力卻又是計算中需要求得的未知數(shù)。由于多相管流中每相流體影響流動的物理參數(shù) (密度、粘度等 )及混合物密度和流速都隨壓力和溫度而變，沿程壓力梯度并不是常數(shù)。 1． 5 井筒多相流計算 井筒多相流壓力梯度方程 井筒 多相管流的壓力梯度包括：因舉高液體而克服重力所需的壓力勢能、流體因加速而增加的動能和流體沿管路的摩阻損失，其數(shù)學表達式如下： 2s i n 2mmmmmmm vdfdhdvvgdhdp ???? ??? (25) 式中 m? 為多相混合物的密度； mv 為多相混合物的流速； mf 為多相混合物流動時的摩擦阻力系數(shù)； d 為管徑； p為壓力； h為深度； g 為重力加速度； ? 為井斜角的余角。 （ 6）液體黏度 1）原油黏度 “死油”（脫氣油）黏度 1000110 ?? xod? （ 19） 1 6 )( ???? tyx 式中， 210?y A P Iyz ?? “活油”（飽和油）黏度； 1000 )1000( BODOD A ?? ??? （ 20） 式中， 5 1 )1 0 06 1 (7 1 ???? SRA )( ???? SRB OOD?? , — 原油死油與活油黏度， sPa? 。為便于計算，我們可以采用以下公式計算 om 和ngy 。 2）當 15?APIy 時，使用 Lastater 的相關(guān)式 ngngooS yymyR ???? 123650 （ 12） 式中， om — 地面脫氣原油的有效分子量； ngy — 天然氣的摩爾分數(shù)。 （ 2）原油的 API 度 9 13151415 ??oAPI yy （ 9） 式中， APIy — 原油的 API度。 8 （ 2） 某一產(chǎn)量 tq 下的流壓 wfp )( btt ppjq ?? （ 3） bbomzx jpqq ?? （ 4） ①若 tqq ?? 10 則 jqpp twf ?? 1 （ 5） ② 若 omzxt qqq ?? 1 則按流壓加權(quán)平均進行推導得； ])(80811[)1()(ma x111bobbf qq qqpfjqpfp ????????? （ 6） ③若 1qqomzx ? ，則綜合 IPR曲線的斜率可近似常數(shù)。 （ 1） 采液指數(shù)計算 已知一個測試點； wftestp 、 txstq 和飽和壓力 bp 及油藏壓力 p 。Petrobras 方法計算綜合 IPR曲線的實質(zhì)是按含水率取純油 IPR曲線和水 IPR曲線的 加權(quán)平均值。因而，他既是確定油井合理工作方式的依據(jù)，也是分析油井動態(tài)的基礎(chǔ)。 j． 通過計算多組抽汲參數(shù)的產(chǎn)量，最后得到產(chǎn)量比配產(chǎn)高但最接近且經(jīng)濟、技術(shù)指標較好的抽汲參數(shù)組合。若不成 立，則換另一組抽汲參數(shù)，轉(zhuǎn)第 e 步；若成立轉(zhuǎn)第 i步。39。39。 c． 根據(jù)泵沉沒壓力內(nèi)插確定泵深； d． 初選桿 、管直徑，按 39。若井底流壓 WFP 高于飽和壓力 bp ，則以 飽和壓力點 bp 為分界線分為兩段， wp 從 到 bp 為一段，從 bp 到零為一段。一般分若干小段進行壓力分布計算。 b． 按 39。 2） 根據(jù)測試點流壓和產(chǎn)量計算 IPR曲線 3） 給定配產(chǎn)量時有桿油油井設(shè)計步驟（簡化設(shè)計方法） a． 利用 IPR 曲線，由給定產(chǎn)量 39。從吸入至油層中部