【正文】 (52) 適宜的氣體操作速度Wa按式（53）計算：Wa=KKsWmax （53）Ks—系統(tǒng)參數(shù)，～。畢業(yè)論文 第四章 塔設備的設計計算 四、塔設備的設計計算 全塔氣液負荷的分布計算 塔頂（第一塊板上方）的氣液負荷： L=L冷回流=（kmol/h）：V=V油氣+V水氣=(+)/127+（kmol/h） 第一層板下方的氣液負荷圖41 第一層板下方熱衡算草圖 表41 第一層板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱 量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進料356——汽提蒸氣—4203316—內回流L～133—合 計+L—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油—重 油—水蒸氣— —中段回流——— — — —內回流L —合 計+L—————+由熱平衡，107+=107+ 所以，L=（kg/h） 液相負荷 L=（kmol/h） 汽相負荷 V=++（kmol/h） 常一線抽出口下方（即第10層下方）的氣液負荷圖42 常一線抽出口下方熱衡算草圖 表42 常一線抽出口下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進料356——汽提蒸氣—4203316—內回流L～220—合 計—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油—重 油—水蒸氣— —中段回流——— — — —內回流L —合 計—————+由熱平衡， 107+=107+，L=（kg/h） ：液相負荷 L=（kmol/h）氣相負荷 V=+++（kmol/h） 中段循環(huán)回流入口板上方的氣液相負荷圖43 中斷回流入口上方熱衡算草圖 表43 中段循環(huán)回流入口板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進料356——汽提蒸氣—4203316—內回流L～224—合 計+L—————+出方汽 油 230—煤 油 230 —柴 油—重 油—水蒸氣— 230—中段回流——— — — —內回流L 230—合 計+L—————+…由熱平衡， 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：中段回流入口溫度 t0=60℃ ，其焓值h0=； 出口溫度 t1=235℃，其焓值h1=故，中段回流量為： L0=Q2/（h1h0）=107/（）=（kg/h） ：液相負荷 L=+（kmol/h）氣相負荷 V=+++（kmol/h） 中段循環(huán)回流抽出板下方的氣液相負荷圖44 中斷回流板下方熱衡算草圖表44 中段循環(huán)回流抽出板下方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽 油235—煤 油235—汽提蒸氣—4203316—水蒸氣2352945—內回流L～ 235合 計—————+…出方汽 油 —煤 油 —水蒸氣— —頂回流 —— — — ——中段回流——— — — —內回流L～ ～240 —合 計—————+…由熱平衡， 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：液相負荷 L=（kmol/h）氣相負荷 V=+++（kmol/h） 煤油抽出板上方的氣液相負荷圖45 煤油抽出板上方熱衡算草圖表45 煤油抽出板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽油222—水蒸氣—222—內回流L 222 —合 計—————+…出方汽 油 —水蒸氣 — —頂回流——— — — —內回流L ～221 —合 計—————+… 由熱平衡， 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：液相負荷 L= +（kmol/h） 氣相負荷 V=++（kmol/h） 柴油抽出板上方的氣液相負荷圖46 柴油抽出板上方熱衡算草圖表46 柴油抽出板上方的熱平衡物 料流率kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方進 料356 ——汽提蒸汽—4203316—內回流L～～255 —合 計+L—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油 —重 油 —水蒸氣— —內回流L —合 計+L—————+… 由熱平衡 107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：液相負荷 L=+（kmol/h）氣相負荷V=+++ (kmol/h) 汽化段氣液相負荷1. 按下隔離體系作汽化段的熱平衡見圖47圖47 汽化段熱衡算范圍 表47 汽化段的熱平衡物 料流kg/h密度g/cm3 操作條件 焓，kJ/kg熱量107kJ/kg壓力，Mpa溫度，℃氣 相液 相入方汽油356—煤油356—柴油356—過汽化油5208356—汽提蒸汽—4203316—水蒸氣—356—內回流L 356 —合 計—————+…出方汽 油 —煤 油 —柴 油 —頂回流 — — — — — —中段回流 — — — — — —水蒸氣— —內回流L～ ～356 —合 計—————+…由熱平衡，107+=107+ 所以，L=（kg/h） ：液相負荷 L= +（kmol/h）氣相負荷V=++++=（kmol/h） 各段氣液相負荷列表各段氣液相負荷見表48表48 各段氣液相負荷序 號 位 置 液相負荷，kmol/h 氣相負荷，kmol/h 1 塔頂 2 第一層板下方 3 常一線抽出口下方 4 常一線抽出板上方 5 中段循環(huán)入口板上方 6 中段循環(huán)抽出板下方 7 常二線抽出板下方 8 汽化段 畢業(yè)論文 第五章 常壓塔和塔板主要工藝尺寸計算五、常壓塔和塔板主要工藝尺寸計算 塔徑的初算：塔徑計算應以氣液相負荷最大的部位進行計算，由上表（48）可知，常二線抽出板下方氣液相負荷最大，即Lmax= （ρL）的計算：ρ0=8072kg/m3查[石油煉制]71頁式327：ρ0/ρ=—p/BT （51） 式中，BT=mx+BI x=（）/ log B138=103（）++ m=++104107p3 BI=+p2+106p3 由上述計算式可求得，ρL =（V）的計算: （1）氣體個組分的質量分數(shù)汽油%=（+++）=%煤油%=(++++)=%水汽%=（+++）=%內回流%=（+++）=%（2）室溫下的密度與操作溫度的換算：=由此： 汽油= 煤油=水=內回流=V=1/（）由上式可求得，V== 氣相體積流率Vv=板間距的數(shù)值應按照規(guī)定選取整數(shù)。 ，水蒸氣是否會冷凝塔頂水蒸氣分壓為：—=。不凝氣以后求得的塔頂溫度比實