【正文】 tances.‖ BS8100: Part2:1985, British Standard, London, England. [5]European Committee for Standardization（ CEN） . （ 1992） . ―Eurocode 2:Design of concrete structures Part 11: General rules for buildings.‖DD ENV 199211, European Prestandard, Brussels, Belgium. [6]Gilbert, R. I.（ 2021） . ―Deflection by simplified calculation in AS36002021—On the determination of fcs.‖ Australian J. Structural Engineering,5（ 1） , 61–71. [7]Standards Australia（ AS） . （ 2021） . ―Australian standard for concrete structures.‖AS 36002021, Sydney, 寧波工程學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） — 外文翻譯 14 外文原稿 2 The Twelfth East AsiaPacific Conference on Structural Engineering and Construction Design of Building Structures to Improve their Resistance to Progressive Collapse D A Nethercota a Department of Civil and Environmental Engineering, Imperial College London Abstract： It is rare nowadays for a ―new topic‖ to emerge within the relatively mature field of Structural Engineering. Progressive collapseor, more particularly, understanding the mechanics of the phenomenon and developing suitable ways to acmodate its consideration within our normal frameworks for structural designcan be so regarded. Beginning with illustrations drawn from around the world over several decades and culminating in the highly public WTC collapses, those features essential for a representative treatment are identified and early design approaches are reviewed. More recent work is then reported, concentrating on developments of the past seven years at Imperial College London, where a prehensive approach capable of being implemented on a variety of levels and suitable for direct use by designers has been under development. Illustrative results are used to assist in identifying some of the key governing features, to show how quantitative parisons between different arrangements may now be made and to illustrate the inappropriateness of some previous design concepts as a way of directly improving resistance to progressive collapse. 2021 Published by Elsevier Ltd. Keywords: Composite structures。在 Eurocode 2方案 EP.(5)已被證明是更準(zhǔn)確地模擬了瞬時負(fù)載變形的加固構(gòu)件輕型鋼筋構(gòu)件的波形和 ACI 318（ EP.(1)比更為可靠的方法。加勁張力的模型納入 ACI(2021)， Eurocode 2(CEN1993)，和 BS 8110(1985) 已提交并且輕型鋼筋混凝土樓板的適用性已進(jìn)行評估。在圖 2（ predicted/ exp??） 和 之間的值平均值為 ， Eurocode 2 的方法提供了 ACI 318 或 BS 8110 更好地估計短期行為?？梢钥闯鲈趫D 2，荷載 —撓度曲線的形狀并使用 Eurocode 2 是一個比這更好的代表性實際曲線結(jié)果，使用 EP.(1)。這種方法使用比Eurocode 2 或 ACI 兩種方式更繁瑣。不過， BS 8110 提供了一個相對較差模型剛度，并錯誤地認(rèn)為，平均拉力混凝土裂縫進(jìn)行了實際調(diào)高 M 增大和中性軸的上升。 通過限制混凝土拉伸應(yīng)力水平的拉伸筋只有 MPa， BS 8110 的方法對測試板的上下?lián)隙群土⒓锤哂陂_裂力矩的高估。不同于 Eurocode 2 和 BS 8110， ACI 318 模型不承認(rèn)或為在開裂的力矩，這將不可避免地減少在實踐中出現(xiàn)的由于張力引起的混凝土干燥收縮或熱變形。此外，在這一時刻 ACI 318 突然不成模型， 在起初開裂處，突然改變力矩偏轉(zhuǎn)結(jié)果的方向 ，也沒有預(yù)測的正確形狀矩?fù)隙惹€。也就是說，平均而言，張力加勁超過 50％的一個輕型鋼筋板在屈服荷載的瞬間開裂。 很明顯，這些輕型鋼筋板，張力加勁非常顯著， 提供一個大比例的開裂后剛度 。與瞬時變形響應(yīng)的測量力矩的兩跨中的板。每個板塊的詳細(xì)情況見表 1，包括有關(guān)的幾何和材料特性。開裂后的曲率 K 計算假設(shè)（ 1）、平面為平截面；（ 2）、壓縮的鋼筋混凝土被認(rèn)為是線彈性；（ 3）、凝固的混凝土應(yīng)力分布是三角形的，在中性軸和一個值為零值在 MPa 的瞬間強度鋼質(zhì)心，減少至 。開裂后曲率K 的計算為 (1 )K K c r K u n c r???? (2) ? 為分配系數(shù)占目前水平和打擊的程度，并給出 2121 ( / )sr s? ? ? ? ??? （ 3） 1?為變形鋼筋 =，光圓鋼筋 =； 2?為單一的，短期負(fù)荷為 ，重復(fù)或持續(xù)荷載為 ； sr?在應(yīng)力加載造成的受拉鋼筋首先開裂，計算混凝土張力； s?是考慮鋼筋的加載應(yīng)力； Kcr 為忽略應(yīng)力混凝土的曲率部分； Kuncr 曲率的未開裂換算截面。開裂的構(gòu)件由公式? ? /r cs tM cr f f Ig y?? 決定， csf 是纖維在最大收縮引起的拉在未開裂截面應(yīng)力在極端的情況發(fā) 生開裂（ Gilbert 2021）。 （ 1） Icr 為破碎的換算截面的慣性矩； Ig 為 總截面的質(zhì)心軸的慣性矩 ，但更正確的應(yīng)該是換算截面的未開裂的慣性矩Iuncr ； Ma 為 在構(gòu)件的最大彎矩階段的計算撓度； Mcr 為 開裂力矩（ = /ttfIg y ）； tf為 混凝土斷裂模數(shù)； ty為 從質(zhì)心的距離軸的毛截面的纖維在極端的張力。 梁 的彎曲 或板在使用載重?fù)隙瓤梢运查g從彈性論計算通過混凝土彈性模量 Ec和有效的慣性矩 Ie 。對于含有少量的拉結(jié)寧波工程學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） — 外文翻譯 10 鋼筋磚（通常 = As/），緊張硬化可能超過 50％的鋼筋混凝土的剛度破壞屈服加載而且仍然要達(dá)到和超過的鋼產(chǎn)量和負(fù)荷接近極限地步。 實際反應(yīng)之間的區(qū)別和零張力反應(yīng)的張力是加強效應(yīng) 。 如果平均極端纖維拉伸應(yīng)力在混凝土開裂后留在 fr，將遵循虛線 AE。在包含了破碎的部分，抗彎剛度顯著下降，但大部分仍然未開裂的梁，隨著負(fù)載的增加，出現(xiàn)更多的裂縫形式和整個構(gòu)件的平均抗彎構(gòu)件減少。 該構(gòu)件的第一裂縫在 Pcr 當(dāng)極端纖維在混凝土拉應(yīng)力的最大部分到達(dá)混凝土彎拉強度破裂或 .fr 時。 考慮一個簡支負(fù)載的變形響應(yīng)，鋼筋混凝土板如圖 1 所示。 在本文中，包括張力加勁在內(nèi)的各種方法在混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計，包括在 Eurocode 2， ACI 318， BS8110 模式，批判性進(jìn)行評估經(jīng)驗預(yù)測與實測撓度進(jìn)行了比較。 幾種不同的經(jīng)驗公式可用于 Ie ，包括著名的方程開發(fā) Branson（ 1965）和 ACI 318（ ACI 2021）。在設(shè)計中，撓度和裂縫的控制通常是在屈服水平調(diào)整考慮的，并在開裂后剛度的建模精確是必需的。 隨著高強度鋼筋的運用，增強混凝土板通常使用相對少 量的拉鋼筋，經(jīng)常接近相關(guān)建筑法規(guī)允許的最低允許值。 寧波工程學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計（論文） — 外文翻譯 9 由于拉鋼筋到混凝土之間裂縫的轉(zhuǎn)換力量，拉伸能力在計算時通常忽略鋼筋混凝土梁或板的強度 ,盡管具體的拉應(yīng)力將持續(xù)。最后， 建議依據(jù)鋼筋混凝土樓板的建模張力加勁設(shè)計控制偏轉(zhuǎn)。對輕混凝土，例如樓板，全部裂縫的彎曲剛度比沒有裂縫部分的要小很多，張力加勁有助于剛度 。這一種混凝土的拉力被稱為混凝土的張力硬化。 (2) the concrete in pression and the reinforcement are assumed to be linear elastic。 cr=curvature at the section while ignoring concrete in tension。 sr=stress in the tensile reinforcement at the loading causing first cracking (., when the moment equals Mcr), calculated while ignoring concrete in tension。 and yt=distance from the centroidal axis of the gross section to the extreme fiber in tension. A modification of the ACI approach is included in the Australian Standard AS36002021 (AS 2021)to account for the fact that shrinkageinduced tension in the concrete may reduce the cracking moment significantly. The cracking moment is given by Mcr=(fr? fcs)Ig / yt, where fcs is maximum shrinkageinduced tensile stress in the uncracked section at the extreme fibre at which cracking occurs（ Gilbert 2021） . ( 1 )K K c r K u n c r???? （ 2） where ? distribution coefficient accounting for moment level and degree of cracking and is given by 2121 ( / )sr s? ? ? ? ??? （ 3） and 1= for deformed bars and for plain bars。 Mcr=cracking moment =(frIg / yt)。Ig=moment of inertia of the gross cross section about the centroidal axis [but more correctly should be the moment of inertia of the uncracked t