【正文】 業(yè)設(shè)計(jì) 27 計(jì)算滾筒上纏繞寬度 B180。 其余各支路的電纜、開(kāi)關(guān)的選擇整定、校驗(yàn)計(jì)算方法同上，詳見(jiàn)附圖。 查 KSGZY1000/6/ 變壓器兩相短路電流表得（以最 遠(yuǎn)端的電機(jī)計(jì)算）： Id(2)= 4186A 靈敏度 Ks= Id(2)/8I=4186/8*350=〉 故 KBZ400 型的真空磁力啟動(dòng)器 符合要求。 2）采煤機(jī)的饋電開(kāi)關(guān)選擇 開(kāi)關(guān)控制的總負(fù)荷為 ∑ Pe=300+300=600KW Ie=kx∑ Pe/3 U*cosФ =*600/**=270A 故而選擇 KBZ400 型整空饋電開(kāi)關(guān)，作為采煤機(jī)兩臺(tái)電機(jī)的饋電開(kāi)關(guān)。 DQZBH300 的真空磁力啟動(dòng)器 整定值調(diào)為 230A。 1）過(guò)負(fù)荷倍數(shù)： Idzj=**∑ Ie/ =**(217*2+90+65+144*2+80+80+199+199+3+5)/=**1443/=129A Ng=129/300= 取 倍 2）速斷倍數(shù)： Idzjs=*(IQ+∑ Ie)/ =*[217*6+(217+90+65+144*2+80+80+199+199+3+5)]/= 畢業(yè)設(shè)計(jì) 22 Na= Idzjs/300=五、低壓電纜選擇及開(kāi)關(guān)的選擇： 由于本供電線路分支較多，設(shè)計(jì)以單機(jī)負(fù)荷最大的采煤機(jī) 2*300kw 支路來(lái)考慮選型計(jì)算，其它支路選型計(jì)算省略。 五、高爆開(kāi)關(guān)的選擇。 查表 UGSP6KV3*70mm2 電纜達(dá)到熱穩(wěn)定條件時(shí)的最小電纜截面 Amin=I(3) t /c = 11340* /100 =＜ 70 mm2 取 t= 秒時(shí)，短路電流為 ，熱穩(wěn)定系數(shù)： C=100 該電纜滿足熱穩(wěn)定條件要求。 四、 6KV 干線電纜選擇： 由綜采工作面負(fù)荷情況查表得 統(tǒng)計(jì)總負(fù)荷：∑ Pe=1927kw 計(jì)算負(fù)荷： ∑ Pj= 功率因數(shù)： cosф = 按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇電纜截面 I= ∑ Pj / 3 U*cosф =( 3 *6*)=160A A=160/= 預(yù)選 UGSP6KV3*70 mm2 高壓電力電纜 按長(zhǎng)時(shí)允許電流校驗(yàn)電纜截面 畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 UGSP6KV3*70mm2 高壓電力電纜長(zhǎng)時(shí)允許電流為 210A160A 按電壓損失校驗(yàn) 主電纜允許的電壓損失：Δ Uy=6000 5%=300V 線路實(shí)際電壓損失： Δ U= 3 I *L*cosф /D*S = 3 *160*600*(*50)=55V300V 電纜電壓損失滿足要求。 第二組： S=，選擇型號(hào)為 KSGZY630/6 移動(dòng)變電站一臺(tái)。第一組是采煤機(jī)、乳化泵、噴霧泵；第二組是工作面刮板機(jī)、轉(zhuǎn)載機(jī)、破碎機(jī)；第三組是運(yùn)順皮帶機(jī)、上山皮帶。 有閘礦車數(shù) Nzha=01GG? ? ?? ???????????????????????? ????PipW zhL shVsGGnxP? 1?? ? ?? ???????????????????????? ???? 2 =3 臺(tái) 式中 nx—— 按照粘著質(zhì)量和溫升條件算出的較少礦車數(shù) 列車組由 10 輛礦車組成。 si1拉緊滾筒分離點(diǎn)的張力。 111622821000*1800m ax ??? s Bsm d 9 sd膠帶的抗拉強(qiáng)度，取 sd =1800kN/m=1800N/mm 等速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)驅(qū)動(dòng)滾筒所需的牽引力 P=s9s1+(s9+s1)=16228237051+（ 162282+37051） =133204N kwkwpvkN 160**1000 *133204*11000 ???? ? 畢業(yè)設(shè)計(jì) 16 選用兩臺(tái) 160kw 的電動(dòng)機(jī)雙機(jī)驅(qū)動(dòng)。gg cosβ =5**3** cos10176。 =5361N sminzh=s6=27030smin,滿足要求。 畢業(yè)設(shè)計(jì) 15 s2=s1 s3= s4== s5=s4+wk=+wk s6==+ s7=s6+wzh=++wzh s8=s9==++ =+118933 又1180/*455* ) 11()11( sesness ua ??????? 由以上方程組得 s2=s1=37051N s3=38533N s4=40074N s5=25990N s6=27030N s7=156035N s8=s9=162282N 重段最小張力 sminzh=s6=27030N 懸垂度要求的最小張力為 sminzh=5(q+qd) L180。g/L180?！錱空段單位長(zhǎng)度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量， q180。 *700*176。輸送帶沿重段運(yùn)行的阻力系數(shù) ,取 β 輸送機(jī)的鋪設(shè)角度，取 10176。g重段每組托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，取 22kg L180。g/L180。g重段單位長(zhǎng)度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量， q180。 +(+)*700*176。g)Lgw180。 B=1000mm≥2amax+200=2*300+200=800mm，滿足要求。取 458。 式中： B 帶寬 B =1000mm。 si1拉緊滾筒分離點(diǎn)的張力。=865N 滿足要求。 備用系數(shù) n= 膠帶與滾筒間的摩擦系數(shù) μ = 因而 +*27169+4996=S1(1+ 1180 *455* ??e ) S1=2671N S4=36325N S3=(S1+Sk)=(2671+4996)=8050N S2= S1+Sk=2671+4996=7667N 畢業(yè)設(shè)計(jì) 13 重段最小張力 Sminzh=8050N5(q+qd)Lg′.gcosβ =5(+)***cos0186。g/L180。輸送帶沿重段運(yùn)行的阻力系數(shù) ,取 wk=(qd+q″ g)Lgw″cosβ =（ +） *1000** cos0=4996N 式中 q″g空段單位長(zhǎng)度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量， q180。g重段每組托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量，取 22kg 畢業(yè)設(shè)計(jì) 12 L180。g/L180。g重段單位長(zhǎng)度上分布的托滾旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量， q180。cosβ =(++)*1000**176。 wzh=(q+qd+q180。 帶式輸送機(jī)的帶寬應(yīng)根據(jù)物料的最大塊度進(jìn)行核算。 Φ 108 0176。 輸送量 轉(zhuǎn)載長(zhǎng)度 落地段長(zhǎng) 刮板鏈 電機(jī)功 電壓 轉(zhuǎn)速 中部槽規(guī)格 刮板鏈 刮板鏈規(guī)畢業(yè)設(shè)計(jì) 11 度 速 率 型式 格 700T/h 34m 8m *730*222mm 單鏈 30*108mm 破斷載荷 減速器速比 刮板間距 與皮帶搭接長(zhǎng)度 液力耦合器充液量 液力耦合器工作輪有效直徑 113T :1 648mm 15m 19L 562mm 二、帶式輸送機(jī)的選型 由刮板運(yùn)輸機(jī)的輸送量 700噸 /小時(shí)選擇 DSP1080/1000型膠帶輸送機(jī)，其參數(shù)具體如下： 輸送量 輸送機(jī)長(zhǎng)度 傾角 電機(jī)型號(hào) 電機(jī)功率 電壓 輸送帶規(guī)格 徑 向 扯 斷強(qiáng)度 800T/h 1000m 0176。 λ雙鏈負(fù)荷的不均衡系數(shù)，取 。r+S180。/L=118709+26943*5/150=119607N 畢業(yè)設(shè)計(jì) 10 上部驅(qū)動(dòng)電機(jī)的功率 取傳動(dòng)系統(tǒng)的效率為 ，繞經(jīng)驅(qū)動(dòng)輪的阻力系數(shù)為 Kr= ? ? ? ? KWVSSKrSSN *1000 *)0119607( )( 1818 ????????? ? 下部驅(qū)動(dòng)電機(jī)的功率 ? ? ? ? KWVSSKrSSN *1000 *)8010525 30 87( 30 871000 )(5 544 ????????? ? 因此配套電機(jī)的功率 2*200KW 的雙驅(qū)動(dòng)電機(jī)。)=14849+261360*()/150=253087N S5=(WZH+WK)=（ 261360+26943） =80105N S6=S5+WK(LLwL180。sin10186。 3）用逐點(diǎn)法求各點(diǎn)張力 取最小張力點(diǎn)張力 s1=0 按彎曲段距工作面上端 5 米， L180。 彎曲段全長(zhǎng) Lw= maaR **44 22 ???? a機(jī)身推移距離，取 米。 a180。/2)=*sin15176。 畢業(yè)設(shè)計(jì) 9 2)按彎曲幾何關(guān)系，求算中部槽彎曲段的中心角 a。+sin10176。 β刮板輸送機(jī)鋪設(shè)傾角，這里取 10176。+(207+)*150**sin10176。 以東西兩翼各有一個(gè)年產(chǎn) 量 120 萬(wàn)噸的采區(qū)，東西兩翼采區(qū)距井底車場(chǎng)距離 L =1200m 第二節(jié) 工作面運(yùn)輸機(jī)械的選型設(shè)計(jì) 一、確定刮板運(yùn)輸機(jī) Qc=700 噸 /小時(shí) 刮板輸送機(jī)的輸送能力應(yīng)略大于 Qc，我們選擇 SGZ730/400 可彎曲刮板輸送機(jī)。 2．順槽轉(zhuǎn)載機(jī)的選型（不計(jì)算） 順槽膠帶機(jī)的選型計(jì)算原始數(shù)據(jù) amax=300mm L 順槽 =1000m β 順槽 =0176。 第二章 礦山運(yùn)輸機(jī)械選型設(shè)計(jì) 第一節(jié) 原始數(shù)據(jù)列表 原始數(shù)據(jù)列表 1. 回采工作面的生產(chǎn)能力 t/h 刮板輸送機(jī)的鋪設(shè)長(zhǎng)度 m 刮板輸送機(jī)的鋪設(shè)傾角 物料松散密度 kg/m3 700 150 10176。由此我們可以繪制采煤機(jī)、支護(hù)設(shè)備、輸送機(jī)配套關(guān)系圖。 h1 牽引力 (KN) 牽引速度 (m/min) 滾筒轉(zhuǎn)速 (n/min) 電機(jī)功率 (kw) 傾 角 (176。)采煤機(jī)臥底量為 0300mm，滿足要求。 所以所選采煤機(jī)符合要求。 h1— 支架或絞頂梁的高度，取 米。 D— 滾筒直徑，取 米。 amax— 搖臂向上擺動(dòng)最大角，取 62176。 H— 采煤機(jī)截割部減速箱高度，一般等于電機(jī)高度，取 米。 采高 滾筒直徑 截深 生產(chǎn)率 牽引力 牽引速度 滾筒轉(zhuǎn)速 n 電機(jī)功率 米 米 米 Q= 300KW 畢業(yè)設(shè)計(jì) 6 表四 三、初選采煤機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)校驗(yàn) 1．最大采高 hmax的校核 mmDaLHAh i i n2 m a xm a x ?? ?????????? ，故 該采煤機(jī)符合要求。 二、初選采煤機(jī)及其配套設(shè)備 依據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，見(jiàn)（表三）。 HEB— 基準(zhǔn)煤的比能耗，取 對(duì)于上滾筒采煤機(jī)前部滾筒的比能耗值為 HB=，則后滾筒的比能耗值為： H′ B=KHB= = 雙滾筒采煤機(jī)的滾筒直徑以采高的 52%計(jì)算，則雙滾筒采煤機(jī)所需單電機(jī)功率為： KwHHKK QN BB 6262)( 1656)(2 /21??????? ???? 式中： K1— 功率利用系數(shù)，取 K2— 功率水平系數(shù)，取 1 由計(jì)算選擇功率為 2 300KW 電機(jī) 2 臺(tái)作為采煤機(jī)主電機(jī)。 采煤機(jī)比能耗值： ???? AHAH EBXB 式中： AX— 采煤機(jī)的截割阻抗，取 340 牛頓 /毫米。 故 V3≤ 支架 的推移速度。 n— 采煤機(jī)滾筒的轉(zhuǎn)速，取 50 轉(zhuǎn) /分。 1000/max2 mnhV ? ???? 100050452 米／ 分 式中： /maxh — 截齒在齒座上伸出長(zhǎng)度的 70%（毫米）國(guó)產(chǎn)徑向截齒大約為 44~55 毫米，切向截齒大約為 41~52 毫米，取 45 毫米。 R— 煤的容重，取 噸 /米 3 2）按截齒最大切削厚 度決定牽引速度 V2 采煤機(jī)在工作過(guò)程中滾筒及按一定的轉(zhuǎn)速 n 運(yùn)動(dòng)，由按一定的牽引速度 v 運(yùn)動(dòng)，滾筒的切削厚度按照月牙規(guī)律變化，如果滾筒的截齒數(shù)為 m，則截齒的最大切削厚度 hmax用公式表示如下： mnvh 1000max ? mm 當(dāng) m、 n 一定， hmax與 v 成正比關(guān)系，當(dāng) hmax大于齒坐上截齒伸出長(zhǎng)度，使齒座及螺旋葉片也參與截割，則截割阻力及功率劇增，使齒座受到磨損，造成截齒不能正常工作。 H— 采煤機(jī)平均采高， 3 米。 4．采煤機(jī)的最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率 采煤機(jī)的最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率用公式表示為 in ????? WQ 噸／ 小時(shí) 式中： W 采煤機(jī)的日平均產(chǎn)量，查表 1 可知 W=90 104／ 300=3000 噸。本設(shè)計(jì)中滾筒轉(zhuǎn)速 n=50 轉(zhuǎn)/分。在實(shí)踐中滾筒轉(zhuǎn)速愈高則循環(huán)愈快，采煤機(jī)裝煤效果不好。本設(shè)計(jì)中采煤機(jī)的工作在厚煤層中截深宜小，可取 米，但國(guó)內(nèi)的采煤機(jī)為了制造方便截深一般為 米，故本設(shè)計(jì)中采煤機(jī)的截深取 米。 mHD )( m a x ????? 初步選取滾筒直徑為 米。其 具體技術(shù)參數(shù)見(jiàn)（表二） 液壓支架特征（表二） 特 征 型 號(hào) 高度 （ m） 寬度 （ m）