【正文】 ∑Q 硐 —— 硐室實際需要風量的總和， m3/min。K 通 式中： ∑Q 采 —— 采煤工作面實際需要風量的總和， m3/min。 因此，根據(jù)礦井實際的條件，確定該礦井采用抽出式通風 。 煤礦主要通風機的工作方法基本上分為抽出式與壓入式兩種。 （ 2） 經(jīng)濟因素：井巷工程量、通風運行費、設備裝備費。一回電纜線路故障時，另外一回能保障采區(qū)變電所全部負荷供電。一回電纜線路故障時，另外一回能保障井下全部負荷供電。 最大涌水時 共 82 臺，工作設備 69 臺，計算負荷為：有功功率 P= ，無功功率Q= ，視在功率 S= 。 第三節(jié) 采區(qū)供電 井下用電設備的電壓等級為： 、 kV、 。主排水泵房及井下主要水倉容積較大，主要是考慮了一旦井下發(fā)生水災，在盤區(qū)水泵房失去作用后， 主排太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 18 水泵房 還可以為人員逃生贏得時間。有效容積 900m179。盤區(qū)水倉有效容積按照 8 小時礦井正常涌水量（ 90m179。因此，在“以人為本”的設計理念指導下，設計確定大巷為下山布置，在煤層背斜處布置巖石巷道自煤層底板穿過，以保證大巷不出現(xiàn)低洼積水段，從而保證人員逃生通道順暢。 井田總體上為一系列走向近北西的背向斜構造，井田內(nèi)發(fā)現(xiàn)背向斜構造 6個，分別為 S1背斜、 S2向斜、 S3背斜、 S4背斜、 S5背斜、 S6向斜。 根據(jù)高速軸聯(lián)軸器 MLL9400的制動輪直徑 400mm，選用 BYWZ5－ 400/50型 （防爆） 電力液壓塊式制動器，額定制動力矩為 400~800 （注：制動器產(chǎn)品系列中，制動輪直徑 400mm 的制動器沒有額定制動力矩更小的） 。 滿載緊急制動運行阻力圓周力： ? ? HgqqqqqgLfCF GGBRURO ???????????? 211 ＝ 1063 （ 17＋ 6＋ 2 29＋ 67） ＋ 67 35 ＝ 43191 N 等效質量： ? ? 212 mmqqqqLm GBRURO ???????? ＝ 1063 (17＋ 6＋ 2 29＋ 67)＋ 2680＋ 38820 ＝ 198824 kg 式中： m1 — 改向滾筒等效質量， m1＝ 2680 kg； m2 — 驅動裝置及傳動滾筒等效質量， m2＝ 38820 kg。 考慮逆止圓周力很小，可以減速器自帶逆止器。 f1 — 逆止工況 模擬摩擦系數(shù)， f1＝ L1 — 3176。傾角區(qū)段滿載）計算 太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 16 逆止 圓周力： ? ?? ?GBRUROGL qLqqqLgfCHgqF ????????????? 111 2 ＝ 67 － [1063 (17＋ 6＋ 2 29)＋643 67] ＝ 5574 N 式中： H1 — 3176。 按傳動滾筒與輸送帶之間不打滑要求，取傳動滾筒松邊張力： F2＝ 68397 N 機尾 張力 （輸送帶最小張力） ： F3＝ F2＋ WRU＝ 68397＋ 4078＝ 72475 N （滿足撓度要求） 傳動滾筒緊邊 輸送帶張力 （輸送帶最大張力） ： F1＝ F2＋ FU＝ 68397＋ 78920＝ 147317 N 輸送帶安全系數(shù)： 47 3 171 00 01 25 011 ????? F BGn X （安全） 式中： GX — 輸送帶強度， GX＝ 1250 N/mm； B — 輸送帶寬度， B＝ 1000 mm。 下分支輸送帶撓度 要求最小張力： NgBqUaFrh1 0 6 6 m a xm i n 8?? ?????? ? 式中： aU — 下托輥組間距 ， aU＝ 3 m； hrmax — 輸送帶允許撓度， hrmax＝ 。＝ 弧度 。 主 電動機功率富裕系數(shù)： 228 0 ??MdM PPk ＝ （滿足要求） 式中： Pd — 主電動機功率 ， Pd＝ 280 kW。 ⑵ 滿載運行工況計算 滿載運行圓周力： FU＝ ? ? SGGBRURO FHgqqqqqgLfC ???????????? 2 ＝ 1063 （ 17＋ 6＋ 2 29＋ 67） ＋ 67 35＋ 5449 太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 14 ＝ 78920 N 式中： C — 附加阻力系數(shù)， C＝ ； f — 模擬摩擦系數(shù)， f＝ ； L — 輸送機 機 長， L＝ 1063 m； g — 重力加速度， g＝ m/s2； qRO — 承載托輥 φ 133 轉動質量， qRO＝ 17 kg/m； qRU — 下托輥 φ 133 轉動質量， qRU＝ 6 kg/m； qB — 輸送帶質量， qB＝ 29 kg/m； qG — 輸送帶上物料質量， qG＝ 67 kg/m； H — 輸送機提升高度， H＝ 35 m； FS — 導料槽和清掃器特種阻力， FS＝ 5449 N。 ； 輸送帶：型號 ST/S1250（阻燃），強度 1250 N/mm； 傳動滾筒直徑： D＝ m； 驅動形式：機頭附近單 傳動滾筒 單電機，變頻調速控制； 主 電動機：型號 YBPT 355L1－ 4，功率 280 kW， 1臺 ； 減速器：型號 B3SH1125 帶風扇冷卻和逆止器， 1臺 ； 制動器 （高速軸）： 型號 BYWZ5－ 400/50（防爆） ，額定制動力矩 400~800 ，1臺 ； 拉緊裝置： 在傳動滾筒松邊附近設置 液壓絞車自動張緊裝置，型號YZLA150，最大拉力為 150kN。 傳動裝置優(yōu)先采用雙電機，雙滾筒驅動，輸送能力大時采用兩臺等容量電機。 8806008000～12000150 650 650 800 800 650 650 15070070070025011502900350250370012038201500 125015604500474017044036015017502060120 120200202022502200250太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 12 第四章 采區(qū)運輸、防治水與供電 第一節(jié) 采區(qū)運輸 一、 回采工作面的煤→進風斜巷→主膠帶運輸大巷→井底煤倉→集中膠帶運輸大巷→主斜井→地面 運料系統(tǒng) 掘進煤→所掘巷道→主膠帶運輸大巷→井底煤倉→集中膠帶運輸大巷→主斜井→地面 物料運輸系統(tǒng)：裕公東井地面車場→裕公井材料斜井→暗斜井→豎井井底車場→電車大巷運輸→采區(qū)車場→采區(qū)軌道巷→采掘工作面回風巷→工作地點。 （ 2）局部通風機和啟動裝置必須安裝在進風巷中，距回風不得小于 10m。 太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 11 由于礦井達產(chǎn)工作面為一個綜采工作面，工作面推進速度快，且工作面順槽巷道為雙巷掘進，掘進工程量大，設計配備二個煤巷綜掘工作面。 根據(jù)運輸、通風、行人及管線布置要求，軌道運輸大巷凈斷面 m2，皮帶運輸大巷、回風大巷凈斷面為 。 （ 2） 工作面的推進方向 本采區(qū)工作面推進方向為走向長臂采煤法，安全可靠。 礦井日產(chǎn)量 Q為 Q=Qr（ 1+20％） 20％ — 掘進出煤系數(shù)； Q=9620t 即該工作面長度能夠滿足礦井達到設計生產(chǎn)能力的要求。 正常放煤：采煤機割一刀煤，放一茬頂煤，正常情況下，放第一輪頂煤滯后機組下滾筒 8～ 10 架，滯后機組下滾筒 30 架必須將煤全部放凈，當機組割出至機頭（尾）調刀時，拉過第一次機頭（尾）后，必須先停機將該處的煤全部放凈，方可開機割三角煤，將第二次 機頭（尾）拉過。 （五）放頂煤： 3～ 118架采用順序多輪放煤工藝，機頭 2 架機尾 2 架不放煤。 工作面頂板不好時，可采用帶壓拉架的方式，工作面頂板嚴重破碎時，必須割一架，停機伸伸縮梁或拉架管理好頂板，然后開機割另一架。 采煤機下滾筒割過 3～ 5架后開始移架，邊移架，邊收回伸縮梁。 （三）移架 操作方式：采用本架操作，順序移架。 （二）采煤機的工作方式 采煤機采用割三角煤 ,端頭斜切進刀方式。 （一）落煤 做壁龕：若機組割不透機頭、機尾時，需人工做壁龕。采煤機進刀示意圖見圖 61。 工藝順序：采煤機從機頭（尾）自開缺口斜切進刀→調上、下滾筒位置→返向割三角煤→調上、下滾筒位置→向機頭（尾）全長割煤→移支架支護→移前刮板輸送機→放頂煤→移后刮板輸送機。工作面每割一刀煤放一次頂煤。 第四節(jié) 回采工藝與勞動組織 采用 MGTY400930/ 型采煤機割下支架頂梁以下煤炭 ,頂梁以上煤炭通過支架放頂煤口進入后部刮板輸送機運出。 缺點： 工作面推進長度較小，不利于工作面的高產(chǎn)高效； 不利于采區(qū)和工作面的銜接，不利于采空區(qū)側巷道的施工和維護； 采區(qū)運輸距離較長； 與方案一相比，工作面拆除、安裝搬家次數(shù)較多。 方案 二、采區(qū)巷道沿采區(qū)走向方向布置，工作面開采方式為傾斜長壁式。 方案一、采區(qū)巷道沿采區(qū)傾向布置，工作面采用走向開采，準備巷垂直于大巷布置，分別布置采區(qū)東副巷、軌道巷、皮帶巷、西副巷，該方案的優(yōu)缺點如下： 優(yōu)點： 工作面走向較長，適應高產(chǎn)高效的要求； 采區(qū)準備巷位置合理，系統(tǒng)靈活可靠； 有利于采區(qū)和工作面的銜接，有利于采空區(qū)側巷道的施工和維護； 與方案二相比，工作面拆除、安裝搬家次數(shù)較少。這種通風方式有風流系統(tǒng)簡單，漏風小的優(yōu)點。 運煤系統(tǒng) ：回采工作面的煤→進風斜巷→主膠帶運輸大巷→井底煤倉→集中膠帶運輸大巷→主斜井→地面 掘進煤→所掘巷道→主膠帶運輸大巷→井底煤倉→集中膠帶運輸大巷→主斜井→地面 運料系統(tǒng)為：副井 → 軌道大巷 → 區(qū)段回風巷 → 回采工作面； 運矸系統(tǒng)為：掘進工作面 → 區(qū)段運輸巷→ 軌道大巷→ 副井。工作面巷道均沿煤層頂板布置。 第三節(jié) 采區(qū)巷道布置 本采區(qū) 工作面巷道采用 “ 上雙巷、下雙巷 ” 布置， 其中上單巷為工作面進風巷、軌道順槽，下雙巷為工作面運輸巷、輔運巷聯(lián)合布置，間距 170m。 。 容。 根據(jù)礦壓觀測結果本面的周期來壓步距為 9 到 14m。 根據(jù) 采 區(qū)開拓部署和煤層的賦存情況，該分區(qū)達產(chǎn)時在 15 號煤同時布 置兩個回采工作面，為此，設計確定 15 號煤層回采工作面采煤方法為傾斜長壁采煤法，頂板管理方法采用全部垮落法。 ~10176。 太原理工大學陽泉學院 畢業(yè)設計說明書 3 則： Z= = Mt 礦井可采儲量是礦井設計的可以采出的儲量，可按下式計算： Zk=（ Zg－ P） C （公式 31） 式中： Zk—— 礦井可采儲量， Mt； P—— 保護工業(yè)場地、井筒、井田境界、大斷層等留設的永久保護煤柱損失量， Mt； C—— 采區(qū)采出率，厚煤層不小于 ；中厚煤層不小于 ；薄煤層不小于 ； 15號煤層為厚煤層，取 C=。經(jīng)計算斷層煤柱為 。 Z=LbMγ =（ 5874＋ 725＋ 2566＋ 1523＋ 1747＋ 242＋ 477＋ 777＋ 2719＋ 2926＋ 5334＋ 5000） /cos3176。 本采區(qū)儲量計算資料：儲量計算采用地質 塊段法，煤厚采用塊段內(nèi)各見煤點煤厚的平均值，容重選用 t/ m3， 15煤平均厚度為 。 一六 ”工作制作業(yè)，二班生產(chǎn)一班檢修。經(jīng)合該開采情況，井下涌水量 50 m3/h ～ 200m3，水文地質條件屬于簡單類型。 ，對回采無影響。 煤層穩(wěn)定， 一般 6176。埋藏深度為 371— 624m，平均深度為 490m。 該礦井田位于沁水煤田的北部，即東部以經(jīng)線 96500 為界，西部以經(jīng)線 86500為界，南起緯線 10478北止緯線 111500；東鄰陽泉煤業(yè)（集團）有限責任公司四礦，南鄰陽泉煤業(yè)（集團）有限責任公司三礦；西鄰七里河井田 （ 規(guī)劃井田 ） ；北鄰蔭營煤礦及程莊井田 （ 規(guī)劃井田 ） 。. Through technical and economic parison, coal production capacity of 900000 t/a, the