【正文】 ) 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 17 (1)計算 D0c rhq = rhh 7h ==(KJ/h) 凝汽器的比內(nèi)功為 icw = h0+ rhq － ch =+－ 2333=(KJ/h) D0c =gmicWPe??3600 ?103=? 9 8 5 8 7 6 0 03 6 0 0 ?? ? =（ KJ/h） (2) 計算 D0 各級抽汽不足系數(shù) YJ如下： 8Y = 8 rh c(h +q h )icw= (315 +5 26. 5 233 3) = Y7 = 7 rh cich q hw??= 30 10 .4 52 6. 5 23 3315 87 .9??= Y6 = (h6 － hC)/Wic=(－ 2333)/= Y5 =(h5 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= Y4 =(h4 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= Y3 =(h3 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= Y2 =(h2 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= Y1 =(h1 － hc)/ Wic =(－ 2333)/= 于是 ,抽氣做功不足汽耗增加系數(shù) ? 為 ? =1/(1?81 jjY?)=1/[1(+++++9730++)]=1/()= 則汽輪機的新蒸汽量 D0 =D0c ?β =?=表 32 jjh? 、 j? jY 和 jD的計算數(shù)據(jù) 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 18 j? jh jjh? jY j? jY jD（ t/h ）(jD= 0D j? ) 1? = 1h = 1? 1h = 1Y = 1? 1Y = 1D = 2? = 2h = 2? 2h = 2Y = 2? 2Y = 2D = 3? = 3h = 3? 3h = 3Y = 3? 3Y = 3D = 4? = 4h = 4? 4h = 4Y = 4? 4Y = 4D = 5? = 5h = 5? 5h = 5Y = 5? 5Y = 5D = ?6? 6h = ? 6 6h = 6Y = ? 6 6Y = 6D = 7? = 7h = 7? 7h = 7Y = 7? 7Y = 7D = 8? = 8h = 8? 8h = 8Y = 8? 8Y = 8D = c? = ch =2333 c? ch = cD = h?? = Y?? = 0D = （ 3）功率校核 1 Kg 新汽比內(nèi)功 iw （ 其中 jjh?? 計算數(shù)據(jù)見上表 ） i 0 r h r h j j c cw h q h h? ? ? ? ? ? ??81（ ） =+ ? ? （ +++++ +++） =據(jù)此 ,可得汽輪發(fā)電機功率 eP? 為 eP? =D0 iw η mη g/3600=??? = 計算誤差： 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 19 ? = ee| P | 100%P eP?? ? = | 6 0 0 6 0 1 .7 2 2 7 | 100%600? ?=% 誤差非常小，在工程允許的 范圍內(nèi)，表示上述計算正確 熱經(jīng)濟性指標 根據(jù)給水溫度 fwt =℃ ,給水壓力 MPa，查焓熵軟件，可得給水比焓fwh = 。 。 （ 1） 能量平衡：α 1h1+α d2h2’ +α chc’ =α c4hw1。33124 )(/)(hh hhhh dwwc ? ??? ??? = )(? ????? ）（ = H2的疏水系數(shù)α d2=? 2+α d3=+= （ 8） 1 號低壓加熱器 H1 的計算 為了計算方便， 將 1 號低壓加熱器、軸封加熱器和凝汽器進行整體分析，并忽略軸封抽汽。2239。339。eh （ KJ/kg） 出口端差 t?（℃） 給水出口水溫2wt （ c? ） 給水出口比焓 jwh （ kJ/kg） H8 5 1 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 14 H7 0 H6 6 0 Hd 0 H4 H3 6 H2 7 H1 5 計算回熱抽汽系數(shù)及凝汽系數(shù) 采用相對量方法進行計算 (1)8 號高壓加熱器 的計算 ? 8（ h8hw8d） η=h w8 hw7 /)(8878????????）（dwwwehhhh ?? H8 的疏水系數(shù)α d8=? 8= (2)7 號高壓加熱器 H7 的計算 ? 7 [(h7 hw7d)+ ? 8(hw8d hw7d)]η = hw7 hw6 7? = dwdwdwdwwhh hhhh 77 78867 )(/)( ? ??? ?? = 8 0 1 0 8 0 6 7(0 7 0 ? ???? ））（ = H7 的疏水系數(shù)α d7=α d8+? 7 =+= 再熱蒸汽系數(shù) rh? =1? 8 7? == (3) 6 號高壓加熱器 H6的計算 因為除氧器出口水進入六號高壓加熱器，而水是不可壓縮流體，所以進入六號高加的給水焓值可以按除氧器出口水焓值計算，即由熱平衡得： [? 6（ h6 hw6d)+ ? d7(hw7d hw6d)]η= h w6hw5 ?6? dwdwdwdwwhh hhhh 66 67756 )(/)( ? ??? ?? 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 15 = 8 4 8 . 3 7 5 1 . 1 ) / 0 . 9 8 0 . 1 5 6 0 ( 8 8 5 . 1 7 6 1 . 23 3 4 6 . 8 7 6 1 . 2? ? ? ??（ ） = H6 的疏水系數(shù)α d6=α d7+? 6=+= (4)除氧器 HD 的計算 因為進入除氧器的軸封蒸汽量很少，所以可以忽略軸封抽汽，由除氧器物質(zhì)平衡可知除氧器的進水系數(shù) ? c4=1? 5? d6 由能量平衡： [ 5? （ h5 hw4d)+ ? d6(hw6d hw4d)]η = hw5 hw4 5? = dwdwdwdwwhh hhhh 45 67745 )(/)( ? ??? ?? = 38 ) 1(18 ( ? ???? ） = 除氧器的 HD 進水系數(shù) ? c4=1? 5? d6 == (5)4 號低壓加熱器 H4 的計算 直接由 H4的熱平衡可得 4? 4? （ h4h4’ ） η= （ hw4 hw3） ? c4 4? = 6 9 4 2 (7 6 1 ??? ） = H4 的疏水系數(shù)為 4d? = 4? = (6) 3 號低壓加熱器 H3的計算 同理，有 [ 3? （ h3 h3’ )+ ? d4(h4’ h3’ )]η =? c4(hw3 hw2) 3? = 39。ep （ Mpa） 飽和水溫度 39。j 或 hdwj ,將機組回熱計算點參數(shù)列下表。 (5)熱經(jīng)濟性指標的計算 根據(jù)已知條件進行熱力計算 ★設計題目： 600MW 汽輪機熱平衡計算 此設計題目為模仿我國哈爾濱汽輪機廠生產(chǎn) 600MW 汽輪機，進行熱力計算。 (2)回熱抽汽計算 對凝氣式機組按高到底進行回熱抽汽量 Dj 或抽汽系數(shù) j? 的計算。 要對回熱系統(tǒng)進行熱平衡計算，必須一致計算工況下機組的類型，容量，參數(shù)，回熱參數(shù)，再熱參數(shù)及回熱系統(tǒng)的連接方式，機組的相對內(nèi)效率，機械效率，發(fā)電效率等，看懂發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖。哈爾濱第三電廠 600MW 機組采用的是八級回熱抽汽。目前， 600MW 機組都是采用三高四低一除氧外加軸封抽汽。同時還要盡量避免發(fā)電廠的熱力系統(tǒng)過于復雜，以保證運行的可靠性。當給水溫度一定時，回熱加熱的級數(shù) z 越多，循環(huán)熱效率越高。 給水回熱加熱級數(shù) 當給水溫度一定時，隨著回熱級數(shù) z的增加冷源損失將減小，汽輪機絕對內(nèi)效率 i? 將增加。因此，經(jīng)濟上最有利的給水溫度的確定，應在保證系統(tǒng)簡單、工作可靠、回熱的收益足華中科技大學文華學院畢業(yè)設計論文 10 以補償和超過設備費用的增加時，才是合理的。 經(jīng)濟上的最佳給水溫度與整個裝置的綜合技術經(jīng)濟性有關。 單級回熱汽輪機的絕對內(nèi)效率達到最大值時回熱的給水溫度為 opfwt = t 2so ct?（其中 tso 為新蒸汽壓力下的飽和水溫度 ， ct 為凝汽器壓力下的飽和水溫度），此溫度為回熱的最佳給水溫度。另一方面，隨著給水溫度的提高，工質(zhì)在鍋爐中的吸熱量將會減少，汽輪機熱耗率以及絕對電耗率也會受雙重影響，反之亦然。隨著給水溫度的的提高，一方面，與之 對應的回熱抽汽壓力隨之增加。則得到理想回熱循環(huán)絕對內(nèi)效率 i? 為： 0011c c cifwqqq h h?? ?? ? ? ? ? 1 2 30 0 1 1 2 21 ( ) ( ) ( ) ( )zcw w w z w zq q q q qq h q h q h q h?? ? ? ? ? ? ? ? ? 式中， c? 為汽輪機凝汽份額， cq 為單位質(zhì)量排汽在表示單位質(zhì)量排氣在凝汽器中的放熱量 ， 1q 、 2q 、 3q 、 zq 、 cq 為抽汽在各加熱器中的放熱量， 0h 為主蒸汽比