【正文】 ngle 39。β=l,θ=m ψ=n Dim k As Single, kmin As Single 39。重力 Dim r1 As Single, r2 As Single 39。C 點 Dim i4 As Single, j4 As Single, i44 As Single, j44 As Single 39。A 點 Dim i2 As Single, j2 As Single, i22 As Single, j22 As Single 39。這樣，程序總共有 4 層循環(huán)嵌套 。初始安全系數(shù)假定為 ，當(dāng)滿足判 斷條件并且安全系數(shù)小于上次取出的安全系數(shù)，取出安全系數(shù)，并繪出最危險滑動面。先按一定步長確定三點的坐標(biāo)，然后分成兩塊，分別計算重力。 B 點為折點，在水位附近。以圖片頂處為坐標(biāo)原點，壩上游底角坐標(biāo)（ 100， 200）水平向壩坡向為 X 軸，豎直向下為 Y 軸建立直角坐標(biāo)系統(tǒng)。流網(wǎng)圖見附圖 1。 計算斷面與計算情況 對河床中間斷面 11 以及左右岸坡段各一斷面 2 33 三個典型斷面進行滲流計算，參見圖 41，斷面的簡化圖見圖 42，計算按正常蓄水位、設(shè)計洪水位和校核洪水位三種情況進行。 通過防滲體流量： q1=K(H2H12)/2Bsinα + K2(H1T1)T/D 通過防滲體后的流量： q2=K1(H12T12)/2L1 + KT(H1T1)T/(L+) 假設(shè)： 1）不考慮防滲體上游側(cè)壩殼損耗水頭的作用； 土石壩 斜心墻 01 級水工三班 17 熊翰文 2）由于砂礫料滲透系數(shù)較大，防滲體又損耗了大部分水頭，逸出水與下游水位相差不是很大，認(rèn)為不會形成逸出高度； 3）對于岸坡斷面，下游水位在壩底以下，水流從上往下流時由于橫向落差，此時實際上不為平面滲流，但計算仍按平面滲流計算，近似認(rèn)為下游水位為零。計算中假定任一鉛直過水?dāng)嗝鎯?nèi)各點的滲透坡降相等。 第四章 滲流計算 滲流計算應(yīng)包括以下內(nèi)容 : 確定壩體浸潤線及其下游出逸點的位置，繪制壩體及其壩基內(nèi)的等勢線分布圖或流網(wǎng)圖； 1. 確定壩體與壩基的滲流量； 2. 確定壩坡出逸段與下游壩基表面的出逸比降，以及不同土層之間的滲透比降； 3. 確定庫水位降落時上游壩坡內(nèi)的浸潤線位置空隙壓力； 4. 確定壩肩的的等勢線、滲流量和滲透比降． 滲流計算應(yīng)包括以下水位組合情況 ： 1. 上游正常蓄水位與下游相應(yīng)的最低水位； 2. 上游設(shè)計水位與下游相應(yīng)的水位； 3. 上游校核水位與下游相應(yīng)的水位； 計算方法 選擇水力學(xué)方法解決土壩滲流問題。 砂礫料場上下游共 8 處，大壩工程在 400 萬 m179。 由于壩址處地震烈度為 7 度， Dr 需達(dá)到 ，其中只有 3上 和 4上 兩個料場的相對密實度大于 。應(yīng)優(yōu)先選用不均勻和連續(xù)級配的砂石料。10 0 繪出各沙石料場的級配曲線如下： 水利水電工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計 01 級水工三班 14 – 熊翰文 1000 100 10 1 0 . 10204060801001 上砂礫石級配曲線大于某粒徑砂粒P（%）1000 100 10 1 0 . 10204060801002 上砂礫石級配曲線大于某粒徑砂粒P（%） 1000 100 10 1 0 . 10204060801003 上砂粒石級配曲線大于某粒徑砂粒P（%）1000 100 10 1 0 . 10204060801004 上砂粒石級配曲線大于某粒徑砂粒P（%） 土石壩 斜心墻 01 級水工三班 15 熊翰文 1000 100 10 1 0 . 10204060801001 下砂粒石級配曲線大于某粒徑顆粒P（%）1000 100 10 1 0 . 10204060801002 下砂粒石級配曲線大于某粒徑顆粒P（%） 1000 1 0 0 10 1 0 . 10204060801003 下砂礫石級配曲線大于某粒徑顆粒P（%）1000 100 10 1 0 . 10204060801004 下砂礫石級配曲線大于某粒徑顆粒P（%） 綜合各種情況，土石壩的壩殼材料主要用于保持壩體的穩(wěn)定性，要求有較高的強度。40 0 3下 44 57 5 35186。30 0 1下 51 55 5 35186。00 0 3上 30 48 5 35186。 表 65 砂礫料計算成果匯總表 料 場 不均勻系數(shù)Cu 5mm礫石含量 （ %） 比 重 GS 設(shè)計干容重 ?d (kN/m3) 設(shè)計孔隙比 e 保持 含水量 ω（ %） 濕容重 ?w (kN/m3) 浮容重 ?b (kN/m3) 內(nèi)摩擦角 φ 粘聚力 c 滲透 系數(shù) k (102cm/s) 1上 56 54 5 35186。 砂礫料的計算成果見表 64 和表 65。 壩殼砂礫料填筑的設(shè)計指標(biāo)以相對密實度表示如下： Dr =(emaxe)/(emaxemin) 或 Dr =(rdrmin)rmax/(rmaxrmin)rd 式中： emax 為最大孔隙比； emin 為最小孔隙比； e 為填筑的砂、砂卵石或地基原狀砂、砂卵石的孔隙比； rd 為填筑的砂、砂卵石或原狀砂、砂 卵石干容重。 1 下料場的設(shè)計干容重不滿足 γd≥ （ γd）o 的條件，故也不予采用。其余四個料土石壩 斜心墻 01 級水工三班 13 熊翰文 場物理，力學(xué)性質(zhì)有一定的差異，基本上能滿足筑壩要求。 已經(jīng)探明上，下游共有 5 個料場，總儲量足夠本工程使用 ，因地理位置不同，各料場的物理性質(zhì)，力學(xué)性質(zhì)和化學(xué)性質(zhì)也存在一定的差異，土料的采用以“近而好”為原則 。 表 63 粘性土料設(shè)計成果表 料 場 比 重 GS 最大 容重 ?dmax 設(shè)計 干容重 ?d 塑限 含水量 ω p 液限含水率 ω p 塑性指數(shù) Ip 填筑 含水量 ω 自然 含水量 孔隙比 e 內(nèi)摩擦角 φ 粘 聚 力 滲透 系數(shù) 106 1下 1 0 4 7 2下 6 0 1 0 1上 0 0 7 2上 1 0 3 0 3下 0 0 0 3. 土料的選用 防滲土料經(jīng)壓實后，應(yīng)具有足夠的防滲性。 粘性土料實際所能達(dá)到的最大干容重為： ?d = ?s(1Va)/(1+w?s/?0) 式中： Va————— 壓實土體單位體積中的含氣率，粘土 ，壤土 ，砂壤土 ； ?s————— 土粒容重； ω————填筑含水量。 對Ⅰ、Ⅱ級壩和各種等級的高壩 P 應(yīng)不低于 ～ ；對Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ級壩（高壩除外）應(yīng)不低于 ～ 。 ) 波浪沿壩坡爬高 (m) —— 安全超高 (m) 1 —— 地震超高 (m) 0 0 壩頂高程 (m) 壩頂高程 +%沉陷 2825 綜合各種設(shè)計工況，最后確定壩頂高程為 2827m,壩高為 77m。 運用條件下的壩頂超高加地震安全加高 土石壩 斜心墻 01 級水工三班 11 熊翰文 表 22 壩 頂 高 程 計 算 成 果 計算情況 計算項目 設(shè)計洪水位情況 校核洪水位情況 正常蓄水位 +地震情況 上游靜水位 (m) 2824 河底高程 (m) 2755 壩前水深 (m) 69 吹程 D(Km) 15 風(fēng)向與壩軸線夾角 (176。 對于內(nèi)陸峽谷水庫，在風(fēng)速 W20m/s、吹程 D2021m 時，波浪的波長和波高可采用官廳公式： 3121212 )( WgDWWgh ?? )( WgDWWgL m ? 水利水電工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計 01 級水工三班 10 – 熊翰文 D風(fēng)區(qū)長度； W 計算 風(fēng)速； mmw LhmKKR21 ??? 其中： ??K ；經(jīng)驗系數(shù) ?wK ?c o s22mgHDKWe ? 其中： ? 風(fēng)向與壩軸線法向夾角； K綜合摩阻系數(shù)，取 K=? 610? 表 21 爬 高 計 算 成 果 爬高 Rm K1 Kw Mc Rm 2*h 設(shè)計 校核 1 正常水位正常運用時：取 W=28 3m /s, D=15000m, 計算得到： R=,A=,e=。 2. 正常蓄水位加正常運用條件下的壩頂超高 。 水利水電工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計 01 級水工三班 4 – 熊翰文 方案一： ?I=2812m, B=7m 起調(diào)流量 232 HgmBQ ??起 =? ? 8? ? ? 1023 = 3m /s 32