【正文】 [f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l0/i = 300/ φ= ， l為內排架距離墻的長度； 又 ： A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 2 2/2 = kN； 風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： Wo = kN/m2； Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： Uz= ； Us 風荷載體型系數(shù)：取值為 ； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = = kN/m2； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設 計值計算公式 N = += + = kN； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N = NG+ = + = kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = ； 七 、立桿的穩(wěn)定性計算 : 不考慮風荷載時，立 桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ： N = kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： k = ；當驗算桿件長細比時，取塊 ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： μ = ； 28 計算長度 ,由公式 lo = k μh 確定 ： l0 = m； 長細比 Lo/i = 196 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ, 由長細比 lo/i 的計算結果查表 得到 ： φ= ； 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； σ = 10770/(424)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ： N = kN； 計 算立桿的截面回轉半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： k = ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細比 : L0/i = 196 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ, 由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； σ = 10770/(424)+12 ； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 九 、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 風荷載標準值 Wk = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2； 按《規(guī)范》 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力 (kN), N0= kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向 或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1 = 4/2= kN； 小橫桿的自重標準值 : P2 = ； 腳手板的自重標準值 : P3 = ； 活荷載標準值 : Q = 2 /2 = ； 荷載的設計值 : R= (++)+ =； R kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 八 、 腳手架立桿荷載的計算 : 27 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 25 跨中最大彎距計算公式如下 : 跨中最大彎距為 M1max= + =； 支座最大彎距計算公式如下 : 支座最大彎距為 M2max= = ； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ =Max(10 6,10 6)/4490= N/mm2； 大橫桿的最大彎曲應力為 σ= N/mm 2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算 : 最大撓度考慮為三 跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 23 各支點的支撐力 RCi=RUisinθi 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1= kN； 拉繩的強度計算 : 鋼絲拉繩 (支桿 )的內力計算： 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU均取最大值進行計算，為 RU= kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容 許拉力按照下式計算： 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。但在施工中應嚴格限制此處荷載，控制撓度在允許 范圍內（ L/250=1180/250=㎜ ） 。 b? 系數(shù) yf =235N/㎜ 2 b? 由查表 A4確定： 當 ??? 時， b? =+? , 當 ??? 時， b? =+? , 當 ??? 時， b? =+? , ? =hbtl111 式中： b1為受壓翼緣的寬度 L1為懸伸長度 ∴ ? = 16088 ?? = ∴ b? =+? =+0. 8297= ∴ b? =2352350) (1140900 22 ?????? ????? = 查表 A2可知： b? = b`? = ∴ xbxWM? = 6? ? =㎜2 ㎜ 2 ∴ 梁的整體穩(wěn)定性符合要求。當求得的 b? 大于 ，應按表 A2查出相應的 b`? 代替 b? 值。 2=3135N， ∴ 22 /215/ mmNfmmNcdcm ???????? ∴吊環(huán)的局部承壓滿足要求。 d— 吊環(huán)的直徑 。 Q每個吊環(huán)所承擔的重力 。 ∴ N= 16 480 2=48230N》2320542 ??Qk=6410N ∴吊環(huán)的抗拔力滿足要求。 由上可知：吊環(huán)直徑為 16mm， Q=6270247。 K— 安全系數(shù)， K≥ 4。 l— 吊環(huán)埋入砼中的深度 。即： N≥ K2Q 式中： N— 混凝土 的握裹力， N= ???dl 。 吊環(huán)驗算： ① 拉力強度驗算 由受力簡圖可知： N` +N5`` =Mx N`=（ Mx N5`` ） / =（ ） / = ∵ 吊環(huán)為 Φ 16鋼筋 ∴ N`/A= 64102 ??=50N/mm2 ∴Φ 16 鋼筋吊環(huán)滿足要求。 挑桿驗算： 由于挑出段將產生彎矩影響，則內力 : Mx=(N+N5`) L =( N1+ N2+ N3+ N4) + N5` = 由于挑出段型鋼越長，其承受的彎矩越大，因此僅需驗算挑出段為 1180mm 長的型鋼受力情況即可。 四 、特殊部位的驗算 對于房屋轉角處，如型鋼按常規(guī)布置，則會產生交叉、重疊的現(xiàn)象，因此需作特殊處理，如下圖所示： 19 注：轉角處立桿由挑出段桁架支撐，桁架布置在轉角處的連續(xù)三垮內，具體搭設如上圖所示。 ao p300?? （ GB50092020） ∴ ?k? 300= ap 兩步三跨面積： 2 3= ㎡ 風壓： =3555N8000N。 水平風荷載計算：（連墻桿按兩步三跨計） oszk ???? ??? 其中： z? 取 （ B 類、 100米高， GB50092020 表 ） s? = =（ JGJ1302020 表 A3）。 挑架的外側立桿受力 F內側立桿受力 F1及挑出段型鋼自重 F3 將分別使梁產生不同的撓度，疊加后可得出總的撓度值。