【正文】 =Q3/2=； Mx=(mx+υ my) G339。 3 層板單元內(nèi)力計算 因為計算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設(shè)計值： G339。=565 樓蓋 Y 向負筋 HRB400 12150 ASY39。=109（ HRB400） 樓蓋 Y 向負筋 ASY39。=my39。=mx39。 Bc2+(mqy+υ mqx) Q239。 Bc2+(mqx+υ mqy) Q239。=G2+Q2/2=； Gq=G2+Q2=； Q239。=754 下 1 層樓蓋實際配筋面積≥理論配筋面積，現(xiàn)澆樓蓋板滿足承載能力要求。=73（ HRB400） 樓蓋板實際配筋： 鋼筋位置 配筋量及等級 鋼筋面積（ mm2） 樓蓋 X 向正筋 HRB400 12200 ASX=565 樓蓋 Y 向正筋 HRB400 12150 ASY=754 樓蓋 X 向負筋 HRB400 12200 ASX39。 Gq Bc2=； 根據(jù)以上彎矩，在《混凝土結(jié)構(gòu)計算手冊（第三版）》中查表得到 樓蓋板理論配筋： 鋼筋位置 彎矩計算值（ kN/m2） 理論鋼筋面積（ mm2） 樓蓋 X 向正筋 ASX=51（ HRB400） 樓蓋 Y 向正筋 ASY=31（ HRB400） 樓蓋 X 向負筋 ASX39。 Gq Bc2=； My39。 Bc2=； Mx39。 Bc2=； My=(my+υ mx) G139。=Q1/2=； Mx=(mx+υ my) G139。=； 四邊簡支： Lx/Ly=3/4=；查表： mqx=， mqy=； 1 層板單元內(nèi)力計算 因為計算單元取連續(xù)板塊其中之一，故需計算本層折算荷載組合設(shè)計值： G139。=(Eihi3∑ Pi)/(∑ (Eihi3))；根據(jù)此假設(shè)，各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后的設(shè)計值為： Ec1h13= = Ec2h23= = Ec3h33= = Ec4h43= = G1= () =G2= () =G3= () =G4= () =Q1= () =Q2= () =Q3= () =Q4= () =(三 )板單元彎矩計算 四邊固定： Lx/Ly=3/4=；查表： mx=， my=， mx39。 樓蓋為雙向板，板單元計算長度 BL=4m；板單元寬度 BC=3m。計算的方法完全同 “2. 第二層支撐梁的計算 ”中計算最大支座反力的步驟 和方法，注意：作用在第 二 層支撐梁上的活荷載按照下面的方法計算： 科研生產(chǎn)配套綜合樓工程 高大模架 安全專項 施工方案 27 施工人員及設(shè)備荷載標準值 Q1k=1 = kN/m； 通過以上方法計算得到： 第二層支撐梁傳遞的支座反力 N1= kN； (二 ) 垂直支撐系統(tǒng)自重 N2 腳手架鋼管的自重： N2 = ()= kN； 注：為了計算簡便，每米立桿承受自重按扣件式腳手架計算方法進行計算； 立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(υA)≤ [f] 其中 σ 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2)； N 立桿的軸心壓力設(shè)計值， N= kN； υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查《碗扣架規(guī)范 JGJ1662021》附錄 E 得到 υ= ； 立桿計算長度 lo=h+2a=+2 =； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 i = ； A 立桿凈截面面積： A = ； [f] 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值： [f] =205 N/mm2； 鋼管立桿長細比λ計算值：λ =lo/i= 100/= 鋼管立桿長細比λ = 小于鋼管立桿允許長細比 [λ ] = 230，滿足要求！ 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值： σ= 103/( 102) = ； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 五、樓蓋承載力計算 （缺乏相關(guān)規(guī)范，僅供參考） 樓板承載力驗算依據(jù)《混凝土工程模板與支架技術(shù)》杜榮軍編、《工程結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》曹雙寅主編、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī) 范》 (JGJ1302021)、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（ JGJ1622021）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB 500092021) 等規(guī)范編制。由于活荷載位置的不確定性，如果直接按照立柱承擔(dān)荷載的面積（立柱縱距 la立柱橫距 lb）來計算荷載效應(yīng)是不精確的（這樣計算的荷載效應(yīng)值比實際值小）。 m) 剪力圖 (kN) 科研生產(chǎn)配套綜合樓工程 高大模架 安全專項 施工方案 26 變形計算簡圖 變形圖 (mm) 計算得到： 最大彎矩： M= 最大剪力： V= 最大變形： ν= 最大支座反力： F= (三 ) 支撐梁驗算 (1) 支撐梁抗彎強度計算 σ =M/W= 106/ 105 =實際彎曲應(yīng)力計算值 σ=[f]=17N/mm2，滿足要求！ (2) 支撐梁抗剪計算 τ =VS0/Ib= 1000 125000/( 106 100)=； 實際剪應(yīng)力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設(shè)計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！ (3) 支撐梁撓度計算 [ν] 容許撓度 : 結(jié)構(gòu)表面隱藏 [ν]=l/250； 第 1 跨最大撓度為 ，容許撓度為 ，滿足要求！ 第 2 跨最大撓度為 ，容許撓度為 ，滿足要求！ 第 3 跨最大撓度為 ，容許撓度為 ，滿足要求！ 各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！ 四、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿軸心壓力設(shè)計值 N =N1+N2=+= kN； (一 ) 第二層支撐梁傳遞的支座反力 N1 《模板規(guī)范（ JGJ1622021）》規(guī)定：當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布活荷載標準值可取 。 施工人員及設(shè)備荷載標準值 Q1k= = kN/m； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）： q1=； q2= =； 科研生產(chǎn)配套綜合樓工程 高大模架 安全專項 施工方案 25 由永久荷載效應(yīng)控制的組合（考慮支撐梁自重）： q1=； q2= =； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力 F1= q1 l+ q2 l = + =； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合產(chǎn)生最大支座反力 F2= q1 l+ q2 l = + =； A 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）： 最大支座反力 F=max（ F1， F2） =； B 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計算第二層支撐梁變形采用）： F= q l= =； (2) 第二層支撐梁自重 A 計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用： q= kN/m； B 計算第二層支撐梁變形采用： q= kN/m； (二 ) 荷載效應(yīng)計算 第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。規(guī)范所說的 “均布活荷載 ”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。 m； (2) 最大剪力 V 計算 最大剪力 V=max（ Va， Vb） = kN； A 永久荷載和均布活荷載組合 經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大 Va= q1 l+ q2 l = + =； B 永久荷載和集中活荷載組合 經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大 Vb= q l+ P = + =； (3) 最大變形ν計算 ν= 12021/(100 10000 106)= (三 ) 支撐梁驗算 (1) 支撐梁抗 彎強度計算 σ =M/W= 106/ 104 =實際彎曲應(yīng)力計算值 σ =[f] =17N/mm2，滿足要求！ (2) 支撐梁抗剪計算 τ =VS0/Ib= 1000 62500/( 106 50)=； 實際剪應(yīng)力計算值 N/mm2 小于抗剪強度設(shè)計值 [fv]= N/mm2，滿足要求！ (3) 支撐梁撓度計算 最大撓度： ν =； [ν] 容許撓度 : 結(jié)構(gòu)表面隱藏 [ν]=l/250=； 實際最大撓度計算值 : ν= :[ν] =，滿足要求！ 支撐梁采用 1 根 100 100 矩形木楞，間距 1200mm。 m； A 永久荷載和均布活荷載組合 經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大 Ma= q1 l2+ q2 l2 科研生產(chǎn)配套綜合樓工程 高大模架 安全專項 施工方案 24 = + =作用荷載分為 “永久荷載和均布活荷載組合 ”和 “永久荷載和集中活荷載組合 ”兩種情況，為了精確計算受力，把永久荷載和活荷載分開計算效應(yīng)值，查《模板規(guī)范（ JGJ1622021）》附錄 C 表 確定內(nèi)力系數(shù)。 mm； 經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值 : σ = 106/ 104=； 實際彎曲應(yīng)力計算值 σ =[f] =11N/mm2，滿足要求！ ν =5ql4/(384EI)≤ [ν] 其中： q作用在模板上的壓力線荷載 :q = ； l面板計算跨度 : l =300mm； E面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 9000N/mm2； I截面慣性矩 : I = 105mm4； 科研生產(chǎn)配套綜合樓工程 高大模架 安全專項 施工方案 23 [ν] 容許撓度 : 結(jié)構(gòu)表面隱藏 [ν]=l/250=； 面板的最大撓度計算值 : ν= 5 3004/(384 9000 105)=； 實際最大撓度計算值 : ν= :[ν] =，滿足要求！ 三、板底支撐梁的計算 支撐梁采用 1 根 50 100 矩形木楞，間距 300mm。 m； Mb1= l2+ l = + = mm) M=max（ Ma， Mb1， Mb2） =這里取面板的計算寬度為 。 30012006132018090005051200 120015厚木面板1根50 100 矩形木楞30 01根10 010 0矩形木楞1 200 模板支撐體系剖面圖 1200 120012001200 鋼管排列平面示意圖 科研生產(chǎn)配套綜合樓工程 高大模架 安全專項 施工方案 21 一、參數(shù)信息 (一 ) 構(gòu)造參數(shù) 樓層高度 H： 9m；混凝土樓板厚度： 180mm； 結(jié)構(gòu)表面要求：隱藏； 立桿縱向間距或跨距 la： ；立桿橫 向間距或排距 lb： ； 立桿步距 h： ；掃地桿距支撐面 h1： ； (二 ) 支撐參數(shù) 板底采用的支撐鋼管類型為： Ф48； 鋼管鋼材品種：鋼材 Q235 鋼 (＞ 1640)；鋼管彈性模量 E： 206000N/mm2； 鋼管屈服強度 fy： 235N/mm2；鋼管抗拉 /抗壓 /抗彎強度設(shè)計值 f： 205N/mm2； 鋼管抗剪強度設(shè)計值 fv： 120N/mm2；鋼管端面承壓強度設(shè)計值 fce： 325N/mm2； 新澆筑砼自重標準值 G2k： 24kN/m3；鋼筋自重標準值 G3k： ； 板底模板自重標準值 G1k： ； 承受集中荷載的模板單塊寬度： 1200mm； 施工人員及設(shè)備荷載標準值 Q1k： 計算模板和直接支承模板的小梁時取 ； 計算直接支承小梁的主梁時取 ； 計算支架立柱等支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時取 1kN/m2； 搭設(shè)形式為： 2 層梁； (一 ) 面板參數(shù) 面板采用杉木木面板；厚度： 15mm； 抗彎設(shè)計值 fm： 11N/mm2；彈性