【正文】 ,VV左 右 —— 換截面后的梁端彎矩。 2) 活載作用下梁端剪力： 表 59 活載作用下 BC跨梁端剪力 BC 跨 梁 層 q (kN/m) L (m) qL/2 （ kN） ? LM (kN) 左V (kN) 右V (kN) ?左V （ kN） ?右V (kN) 30 端 剪 力 5 2． 4 0 4 2． 4 0 3 2． 4 0 2 2． 4 0 1 2． 4 0 表 510 活載作用下 AB跨梁端剪力 AB 跨 梁 端 剪 力 層 q (kN/m) L (m) qL/2 （ kN） ? LM (kN) 左V (kN) 右V (kN) ?左V （ kN） ?右V (kN) 5 4 3 2 1 表 511 活載作用下 CD跨梁端剪力 CD 跨 梁 端 剪 力 層 q (kN/m) L (m) qL/2 （ kN） ? LM (kN) 左V (kN) 右V (kN) ?左V （ kN） ?右V (kN) 5 4 3 2 1 注： M? —— 梁左右兩端彎矩的代數(shù)和； 39。39。bmM — — 分別為 調(diào)幅后梁兩端負彎矩及跨中正彎矩； 梁端剪力 29 均布荷載下 : lMql ??? 2V左 lMqlV ??? 2右 39。blM 、 39。1 ()2 b l b r b mM M M M? ? ? 39。 39。 brMM? 39。 39。brM 、 39。 12bmMM? （ 73） blM 、 brM 、 bmM — — 分別為 調(diào)幅前梁兩端負彎矩及跨中正彎矩； M —— 按簡支梁計算的跨中 彎矩； 39。 39。 0 .822b l b r b l b rb m b mM M M MMM??? ? ? ? （ 71） 39。 blMM? 39。 圖 53 恒載作用下的彎矩分配 26 （ 2）活荷載作用 圖 54 活載作用下的彎矩分配 （ 3）恒荷載作用下的梁端彎矩圖（未調(diào)幅） 圖 55 恒載作用下的彎矩圖（未調(diào)幅 ） （ 4）恒荷載作用下的梁端彎矩圖（ 調(diào)幅） 27 圖 56 恒載作用下調(diào)幅后的梁端彎矩 （ 5）活荷載作用下的梁端彎矩圖（未調(diào)幅） 圖 57 活荷載作用下的彎矩圖（未調(diào)幅） （ 6）恒荷載作用下的梁端彎矩圖（調(diào)幅） 圖 58 活荷載作用下調(diào)幅后的梁端彎矩 （ 7）恒載作用下的彎距： 表 54 恒載作用下的彎距 樓層 AB 跨 BC 跨 CD 跨 左端 中間 右端 左端 中間 右端 左端 中間 右端 M M M M M M M M M 5 4 3 2 1 注 : 梁彎矩符號逆順時針為正；跨中彎矩下邊受拉為正。第一次分配彎矩傳遞后，再進行第二次彎矩分配。 2= 1 +++= 彎矩分配與傳遞： (1)恒荷載作用 方法：首先將各點的分配系數(shù)填在相應(yīng)方框內(nèi)，將梁的固端彎矩填寫在框架橫梁相應(yīng)位置上，然后將節(jié)點 放松，把各節(jié)點不平衡彎矩同時進行分配。 2= 3 ++179。 3=12 25 (2）分配系數(shù)計算： ??? ikSS39。 = 框架柱 2— 5層 4Kb=4179。 103) 相對轉(zhuǎn)動剛度 S? 框架梁 邊跨 4Kb=4179。 = 框架內(nèi)力計算 框架計算簡圖 豎向恒荷載和活荷載都按照全跨布置計算，這里不考慮活荷載的最不利布置，而是在內(nèi)力組合之后跨中彎矩乘以 的放大系數(shù)。 = 中跨 5q =179。 = kN/m （ 2）樓面 邊跨 3q = 4q =179。 = kN/m 24 中跨 2q =179。 += 活荷載： （ 1）屋面 邊跨 1q =179。 )=中跨 (BC)： g5=179。 ++（ ）179。 )=邊跨 (CD):g4=179。 ++（ ）179。 +=（ 2）樓面梁上線荷載標準值： 邊跨 (AB)： g3=179。 +=中跨： g2=179。 ，屬于雙向板，為三角形荷載： 折減系數(shù)： 5/8= 梯形荷載折減系數(shù)： ? =? 2+3? 3= ∴屋面梁上線荷載標準值為： 邊跨： g1=179。 26=②屋面板荷載： 屋 面板邊跨為 179。 26=中跨梁 179。B2 MAB MBC 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 (5). 水平地震作用下梁端剪力和柱軸力標準值： b MMV L?? b左 b右 （ 315） EV —— 框架梁宰水平地震作用下的剪力 ,EEMM左 右 —— 說平地震作用下的梁端彎矩 表 310 水平地震作用下梁端剪力和柱軸力標準值 層 AB 跨梁端剪力 BC 跨梁端剪力 柱軸力 L (m) Mb左 Mb右 bV L (m) Mb左 Mb右 bV 邊柱 （ kN） 中柱 (kN) 5 4 3 2 1 20 (6).水平地震作用下的框架內(nèi)力圖如下： 圖 33 水平地震作用下的框架內(nèi)力圖 第 四 章 風荷載作用下框架內(nèi)力分析 風荷載作用下的樓層剪力 風荷載取一榀框架來計算，風壓標準值計算公式： 0k z s z? ? ? ? ?? k? —— 單位面積上的風荷載標準值 z? —— 高度 Z 處的風震系數(shù) s? —— 風載體型系數(shù) z? —— 風壓高度變化系數(shù) 0? —— 基本風壓 wiP —— 集中于質(zhì)點 i的風作用 piV —— 風作用下第 i層層剪力 地區(qū)基本風壓： 0? = 風載體型變化系數(shù)： s? =（ ） = 風壓高度變化系 數(shù)：按 C類地區(qū)查表 3 離地高度（ m） 5 10 15 20 30 z? 風振系數(shù)：由于房屋高度未超過 30米， ?? 21 0k z s z? ? ? ? ?? （ 41） 由于房屋寬度為 42m，層高 ,故此框架結(jié)構(gòu)受到的結(jié)點水平風荷載 kF BH?? （對頂層考慮女兒墻高度 900mm） 作用于房屋樓面處的集中風荷載標準值 wkF 如下： 5層： 5wkF =????42?（ 2+） = 4層： 4wkF =????42?= 3層： 3wkF =????42?= 2層： 2wkF =????42?= 1層： 1wkF =????42?（ + ） = 風荷載作用下剪力分布圖 圖 41 風荷載作用下的剪力分布圖 風荷載作用下 的框架內(nèi)力 風荷載作用下的柱端彎矩 表 41 A柱柱端彎矩 層 H D? D DD? iV ikV K y M下 M上 5 285600 7000 4 285600 7000 3 285600 7000 2 285600 7000 1 226800 6500 表 42 B 柱端彎矩 22 層 H D? D DD? iV ikV K y M下 M上 5 285600 7000 4 285600 7000 3 285600 7000 2 285600 7000 1 226800 6500 風荷載作用下梁端彎矩 表 43 風荷載作用下的梁端彎矩 層 A軸 B 軸 上AM 下AM 1B? ABM 上BM 下BM 1B? 2B? BAM BCM 5 1 4 1 8..87 3 1 2 1 1 1 風荷載作用下梁端剪力和柱軸力標準值 表 44 風荷載作用下梁端剪力和柱軸力標準值 層 AB跨梁端剪力 BC跨梁端剪力 柱軸力（ kN） L(m) bM左 bM右 bV L(m) bM左 bM右 bV 邊柱 中柱 5 4 3 2 1 風荷載作用下的框架梁內(nèi)力圖如下 圖 42 風荷載作用下的框架內(nèi)力圖 第 五 章 豎向荷載作用下的內(nèi)力分析 23 （采用彎矩二次分配法） 豎向荷載計算 荷載傳遞路線 圖 51 荷載傳遞簡圖 恒載： （ 1）屋面梁上線荷載標準值： ①梁重： 邊跨梁 179。B1 MAB MC 上 MC 下 181。B2= KB2/(KB1+KB2) （ 313） MB2=(MC 上 +MC 下 )181。B1= KB1/(KB1+KB2) （ 311） MB1=(M 上 +MC 下 )181。 ② yhVM ik?下 。 m) 5 285600 7000 4 285600 7000 3 285600 7000 2 285600 7000 1 226800 6500 表 38 中柱柱端彎矩計算 層 H (m) iD? (kN/m) D (kN/m) iDD? iV (kN) ikV (kN) y M下（ kNm） M上 (kN178。 表 35 邊柱反彎點高度計算 層 h(m) K 0y 1y 2y 3y y 5 4 3 2 1 18 表 36 中柱反彎點高度計算 層 h(m) K 0y 1y 2y 3y y 5 4 3 2 1 表 37 邊柱柱端彎矩計算 層 H (m) iD? (kN/m) D (kN/m) iDD? iV (kN) ikV (kN) y M下 （ kN178。 103) eiu? / ih 5 285600 17 4 285600 3 285600 2 285600 1 226800 ieihu? ﹤ ? ? 1550e? ? 所以滿足規(guī)范規(guī)定彈性位移要求。 Tg=, ?? , T1﹥ = 1 ?? Tn? =+= ?? m ax211 )( ??? ?TT g ()= （ 34