【正文】 基 本數(shù)據(jù)：混凝土 C30 fc= 鋼筋 HPB235 fy=210N/mm2 ； HRB335 fy=210N/mm2 0 6 0 0 3 5 5 6 5h m m? ? ? 考慮抗振要求內(nèi)力乘以承載力抗振調(diào)整系數(shù)，系數(shù)引用見表 24。具體組合見附表。241 lqVV CB ?? (77) 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 52 39。調(diào)幅結(jié)果表 1 表 1 梁端彎矩的調(diào)幅 AB 跨 BC 跨 CD 跨 調(diào)幅前 調(diào)幅后 調(diào)幅前 調(diào)幅后 恒載 梁左 梁右 梁左 梁右 梁左 梁右 梁左 梁右 五層 同 AB跨 四層 三層 二層 一層 活載 五層 四層 三層 二層 一層 梁端剪力和軸力計算 梁端剪力由兩部分組成。 對于邊節(jié)點，與節(jié)點相連的各桿件均為固接 ，因此桿端近端的轉(zhuǎn)動剛度 S ??4i， i 為桿件的線剛度，；對于中間節(jié)點，與該節(jié)點相連的走道梁的遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)化為滑動支座，因此轉(zhuǎn)動剛度 S = i，其余桿端 S = 4i， 頂層： ? 57 = ????? ? ? 78 = ??????? ? 則計算所得的分配系數(shù)如表 61 所示： 恒載作用下的框架彎矩分層法： 第 5層 上柱 下柱 右梁 左梁 下柱 上柱 右梁 滑動 端 分配系數(shù) 固端彎矩 5 → ← → → 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 41 ← → ↓ ↓ 第 42層 分配系數(shù) 固端彎矩 5 25 → ← → → ← → ↓ ↓ ↓ ↓ 第 1層 分配系數(shù) 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 42 固端彎矩 5 25 → ← → → ← → ↓ ↓ ↓ ↓ 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 43 圖 2 頂層彎矩圖 12. 3115. 4136. 9312. 3115. 4118. 2036. 9330. 8646. 2246. 2292. 4410 圖 3 二 四層彎矩圖 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 44 圖 4 底層彎矩圖 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 45 圖 5 豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖 (括號內(nèi)為二次分配值 ) 第 5層 上柱 下柱 右梁 左梁 下柱 上柱 右梁 滑動 端 分配系數(shù) 4 9 3 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 46 固端彎矩 26.05 1 1 → ← → → ← → ↓ ↓ 第 42層 分配系數(shù) 5 5 3 固端彎矩 26.05 3 6 → ← → → ← → ↓ ↓ 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 47 ↓ ↓ 第 1層 分配系數(shù) 3 3 1 4 固端彎矩 26.05 3 6 → ← → → ← → ↓ ↓ ↓ ↓ 活荷載作用下框架分層法 豎向均布活荷載作用下的框架內(nèi)力計算方法同上，結(jié)果見圖 9。 三角形： q = q2， 對于第 5層 ， 邊 跨梁： q= =中 跨 梁 ： q″ = 6=邊 跨梁端彎矩： 兩端固定 M57 = M75=ql2AB/12 = （ ） 中 跨梁端彎矩： 一端固定一端滑動 M78 = q″ l2BC/3= （ ） M87 = q″ l2BC/6= （ ） 對于第 14層， 邊 跨梁： q= =中 跨 梁 ： q″ = =邊 跨梁端彎矩： 兩端固定 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 40 M57 = M75=ql2AB/12 = （ ） 中 跨梁端彎矩： 一端固定一端滑動 M78 = q″ l2BC/3= （ ） M87 = q″ l2BC/6= （ ） 167。 邊梁： q2= =’ =*3=上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 38 P1 、 P2 分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的荷載，它包括梁自重、樓板重和 墻體自重 等荷載，計算過程如下： 節(jié)點集 中荷載 P1 ： 邊柱連系梁自重 *= kN 墻體自重及粉刷 *= KN 框架柱自重及粉刷 *= 連系梁傳來屋面自重 : *（ +） **= kN 合計： kN 節(jié)點集中荷載 P2 ： 中柱連系梁自重 *= kN 墻體自重及粉刷 *= 框架柱自重及粉刷 *= 連系梁傳來屋面自重 *（ +） **= kN *（ +） **= kN 合計： (2)樓面活荷載計算 頂層 P557 =*=*3=6KN/m P55 =*（ +） **= P57 = *（ +） **+*（ +） **= 14層 P167 =*=*3=P15 = *（ +） **=P17 = *（ +） **+*（ +） **=(1)恒荷載作用下梁的固端彎矩計算 荷載 等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加 。 邊梁： q2= =’ =*3=P1 、 P2 分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的荷載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等 的自重荷載，計算過程如下： 節(jié)點集中荷載 P1 ： 邊柱連系梁自重 *= kN 高女兒墻自重 *= kN 連系梁傳來屋面自重 : *（ +） **= kN合計： P1 ＝ kN 節(jié)點集中荷載 P2 ： 中柱連系梁自重 *= kN 連系梁傳來屋面自重 *（ +） **= kN *（ +） **= 合計： P2 ＝ 對于 14層， q1’ q1’ 表橫梁自重，為均布荷載形式。 圖 4 左風(fēng)作用下框架彎矩圖 )(KN 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 35 圖 5 左風(fēng)作用下梁端剪力及柱軸 圖 6 左風(fēng)作用下的框架軸力 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 37 第 5 章 豎向荷載作用下橫向框架內(nèi)力計算 恒載計算 板計算簡圖 第五 5 層， q1’ q1’ 表橫梁自重，為均布荷載形式。 表 13 各層邊柱柱端彎矩及剪力計算 層次 Vi（ kN） ∑D= 邊柱 y 5 4 3 2 1 6 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 33 表 14 各層中柱柱端彎矩及剪力計算 層次 Vi（ kN） ∑D= 中柱 y 5 4 3 2 1 注：表中彎矩單位為 ,剪力單位為 KN。 風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力計算 計算方法與地震作用下的相同 ,都采用 D值法。 頂層 23 . 3(1 . 2 ) 3 4 . 6 9 8 . 6 12Am? ? ? ? 中間層 ? ? ? 底層 24 .5 5 3 .3( ) 3 4 .6 1 3 5 .6 322Am? ? ? ? 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 31 風(fēng)荷載作用下的水平位移計算 根據(jù)水平荷載，計算層間剪力，再依據(jù)層間側(cè)移剛度 ，計算出各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。 將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，如下表： 表 10 風(fēng)荷載計算 層次 Z(m) 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 其中， A 為一榀框架各層節(jié)點的受風(fēng)面積，取上層 的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。 《荷載規(guī)范》規(guī)定，對于高度大于 30m，且高寬比大于 的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù) z? 來考慮風(fēng)壓脈動的影響。 m） VE=（ ME 左+ME右 ） /l 邊柱NEkN 中柱NeKN 5 3 20 4 3 3 3 上海理工大學(xué)畢業(yè)論文 25 2 1 圖 1 左地震作用下框架彎矩圖 )(KN 上海理工大學(xué)畢業(yè)論文 26 圖 2 左地震作用下梁端剪力及柱軸 圖 3 地震作用下的框架軸力圖 上海理工大學(xué)本科畢業(yè)論文 30 風(fēng)荷載作用下框剪內(nèi)力計算 風(fēng) 荷載標(biāo)準(zhǔn)值 垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值當(dāng)計算主要承重結(jié)構(gòu)時按下式來計算： 0k z s zww? ? ?? 式中， k? — 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ kN/m2） z? — 高度 Z 處的風(fēng)振系數(shù) s? — 風(fēng)荷載體型系數(shù) z? — 風(fēng)壓高度變