【正文】 nS? =≦ ???ni is1== 所以，計算深度滿足要求。 （ 1） 46 號孔的沉降量計算 如下： 表 57 46 號孔的沉降 計算表 土層號 自基底往下深度 z(m) lb zb a iiza 11iiza?? SiE i SiE? ??az 加固區(qū) ① ② ③ 下臥區(qū) ④ — ⑤ — ⑥ — 注： l—— 基礎長度， m； b—— 基礎寬度， m； z—— 計算點離基礎底面垂直距離， m； a—— 查矩形面積上均布荷載作用下角點的平均附加應力系數表 。 地基沉降計算 計算選取建筑物的具有代表性的 4 個角點，分別是 46 號孔， 48 號孔， 54號孔 ， 56 號孔， 基礎底面平均壓力標準值 kP =270kPa， 基底平均附 加應力 0p 按下式計算： 00kp p d??? （ 510） 式中 kp —— 對應于荷載效應準永久組合時的基礎底面處的壓力值（不計風荷載和地震荷載作用）， 0? —— 基礎底面標高以上天然土層的加權平均重度，其中地下水位下的重度取有效重度； d —— 基礎埋深。 （ 5） 在沉降計算的過程中，由于地基土層往往不是單一土層組成的，各土層的壓縮模量不一樣，所以為了精確地計算出沉降量必須分層，每一薄層的厚度應滿足 bhi ?[10]。iS? —— 在計算深度范圍內，第 i 層土的計算變形值。10 .0 2 5 nniiSS?? ? ?? （ 59） 式中 39。 （ 4）根據 《建筑地基 基礎設計 規(guī)范》 （ GB50007－ 2021） 第 條的要求， 復合地基變 形計算深度必須大于復合地基厚度，并應符合下式要求： 139。 （ 3） 對于經驗系數 ? 的取值應按 下 表 查得， 表 54 變形計算經驗系數 sE （ Mpa） 基底附加壓力 k akpf? akpf? 表 54 中， sE 為變形計算深度范圍內壓縮模量的當量值。 樁褥 墊 層 基 礎 基 礎ζ E s1ζ E s2ζ E s3ζ E s4ζ E s5①②③④⑤Es5E s4E s3E s2E s1⑤④③②① (1) 復合地基土層模量示意圖 (2)天然地基土層模量示意圖 圖 51 各土層綜合模量示意圖 （ 1）結合 《建筑 地基處理技術規(guī)范》 (JGJ 792021)第 條和 《建筑地基基礎設計規(guī)范》（ GB50007－ 2021） 第 條的規(guī)定 中給出了 CFG 樁復合 地基沉降變形計算方法 ： 當荷載不超過復合地基承載力時，總沉降量 S 表達式為： ? ? ? ?121001 2 1 1 1 111nni i i i i i i ii i ni S i S iPPS S S z a z a z a z aEE? ?? ? ? ?? ? ???? ? ? ? ? ??????? （ 56） 式中 S—— 復合地基總的沉降量（ mm）； ? —— 沉降修正系數，根據地區(qū)沉降量觀測資料及經驗確定，無地區(qū)經 華北水利水電大學 畢業(yè)設計 28 驗時按表取值； 1n —— 加固區(qū)土分層數； 2n —— 沉降計算深度范圍內土層總的分層數； 0P—— 對應于荷載效應準永久組合時的基礎底面處的附加應力（ kPa）； i? —— 加固區(qū)土的模量提高系數； siE —— 基礎底面下第 i 層土的壓縮模量（ MPa），應取土的自重壓力與附加壓力之和的 壓力段計算，如圖 43 所示； iz 、 1iz? —— 基礎底面至第 i 層和 i1 層土底面的距離（ m），如圖 44 所示； ia 、 1ia? —— 基礎底面至第 i層和 i1層土底面范圍內平均附加應力系數，矩形面積上均布荷載作用下角點的平均附加應力系數表計 算。 華北水利水電大學 畢業(yè)設計 27 基礎 沉降計算依據與要求 在復合地基變形計算中，把復合地基沉降量分為兩部分：復合地基加固區(qū)變形量和加固區(qū)下臥層變形量，變形計算采用分層總和法 。建筑物的變形計算值不應大于地基變形允許值。將以上數據代入公式（ 55） 得到修正后的復合地基 承載力特征值 ( 3 ) ( 0 .5 )a s p k b d mf f b d? ? ? ?? ? ? ? ? = +0+ () = 將有關數據及計算結果匯總如下表： 華北水利水電大學 畢業(yè)設計 26 表 53 CFG 樁復合地基承載力驗算表 建筑物名稱 A11 住宅樓 層數（層） 17/1 基礎持力層 ② 基礎埋深（ m） 樁徑 (mm) 400 樁長 (m) 有效樁長 (m) 持力層層號 ④ 樁間距 (m) 布樁形式 正方形 置換率 單 樁承載力特征值 Ra (kN) 復合地基承載力特征值 fspk (kPa) 修正后的復合地基承載力特征值 af (kPa) 基底壓力平均值 Pk(kPa) 270 驗算結果 fa＞ Pk，滿足 綜上， af =＞ Pk =270kPa， 所以復合地基滿足承載力要求。對于地下室，如采用箱形基礎或筏基時，基礎埋置深度自室外地面標高算起；當采用獨立基礎或條形基礎時，應從室內地面標高算起。 即修正后的復合地基 承載力特征 值； ( 3 ) ( 0 .5 )a s p k b d mf f b d? ? ? ?? ? ? ? ? （ 55） 式中 : af —— 修正后的 CFG 樁復合地基承載力特征值； spkf —— CFG 樁復合地基承載力特征值； b? 、 d? —— 基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數，按基底下土類查表確定； ? —— 基礎底面以下土的重度 b —— 基礎底面寬度（ m），當基寬小于 3m按 3m取值，大于 6m按 6m取值； m? —— 基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度； d—— 基礎埋置深 度 (m)，一般自室外地面標高算起。= （ 4）將以上參數代入到公式（ 52）中，得到 復合地基承載力特征值： spkf =247。 其中， (1) aR =， pA = ? ? ? m2 (2)? 根據經驗取 ，樁間土的承載力特征值 skf 取 地基承載力特征值為90kPa， 樁間距取 , (3)工程場地內 CFG 樁采用正方形布樁形式： Am Ap? (53) 即 ? ?2 s? (54) pA —— 樁的斷面面積 A—— 復合土體單元面積 所以 ， m=247。 華北水利水電大學 畢業(yè)設計 23 取樁長為 3表 51 的相關參數代入到公式 （ 51） 得到， Ra=(20+28+32)+450 = 基礎范圍內共有鉆孔 6 個，查表 32，結 合各個孔的分層厚度，計算各個孔的單樁承載力特征值。 樁徑 d=400mm,所以， pU == 。若設計要求的承載力大時 s取小值，但必須考慮施工時相鄰樁之間的影響，因此樁距的大小應綜合考慮。 當樁徑大或樁距大時宜取最大值。 ③ 置換率： 根據建筑物地基承載力要求，確定 CFG 樁復合地 基的面積置換率 m。樁端最好落在較好的土層上，以較好地發(fā)揮 CFG 樁的端承力作用，進入較好土層 1. 0m左右為宜 ，所以取有效樁長 。 華北水利水電大學 畢業(yè)設計 22 表 51 各土層相應的 pq 、 siq 值 層 號 第 ① 層粉土 第 ② 層粉土 第 ③ 層 粉土 第 ④ 層細砂 樁周土側阻力特征值 siq (kPa) 24 20 28 32 樁端端阻力特征值 pq (kPa) — — — 450 （ 2） 樁端持力層選擇 根據本場地地質條件，可選第 ④ 層細砂作為樁端持力層，第 ④ 層細砂屬低壓縮性，分布穩(wěn)定，厚度較大，是較好的樁端持力層。）； pU —— 樁身周長（ m）； siq —— 樁側 i層土側摩阻力特征值 （ kPa）； piL —— 樁長范圍內第 i層土的厚度 (m)； ? p—— 樁端端阻力發(fā)揮系數，取 。 CFG 樁 適合于多層或高層建筑地基，是一種低強度混凝土樁，充分利用樁間土的承載力，共同作用，并可傳遞荷載到深層中去，具有較好的技術性能和經濟效果 [7]。 華北水利水電大學 畢業(yè)設計 21 第 5 章 CFG 樁復合地基 基礎方案的設計 CFG 樁 即 水泥粉煤灰碎石樁 (Cement Flyash Gravel )的簡稱，是近年發(fā)展起來的處理軟弱地基的一種新方法。靜壓預制樁，在鄭州同類工程中有較多成功的經驗，具有施工質量高，無噪音，與復合地 基相比沉降量較小，同時從經濟分析對比，靜壓預制管樁比 CFG 樁復合地基又比較經濟，但是工期比較長；鉆孔灌注樁工期相對較短，但造價比較高， 根據擬建住宅樓的建筑特點和場地地質條件，結合附近類似工程中的成熟經驗，首選 CFG 樁復合地基方案 。 靜壓預制樁法可以 節(jié)約鋼筋和混凝土，降低工程造價，采用的混凝土強度等級可降低 1~2 級，而且施工時無噪音、無振動，無污染，對周圍環(huán)境的干擾小，適用于軟土地區(qū)、城市中心或建筑物密集處的樁基礎工程，以及精密工廠的擴建工程。 靜壓預制樁主要應用于軟土，一般粘性土地基。 鉆孔灌注樁在工程實踐中，亦具有如下缺點：由于地層中有相對較差地層分布，