【正文】 頂頭設(shè)計 頂頭直徑 頂頭直徑由軋制表確定： Dt=dm－△ dk (2269) △ dk=Dm247。輥身套用 5 50Mn、 65Mn 等材質(zhì)的鍛鋼或鑄鋼。； 取 R1=R2=15， L3=10， Dp=80， Dm=，β 1=3，β 2=3， Bck=，將有關(guān)數(shù)據(jù)代入后計算得： L=312(mm) 軋輥個尺寸如圖所示： 321 圖四 軋輥形狀及主要尺寸 軋輥材質(zhì) 穿孔軋輥大多采用輥身與輥身套組合式，倆者熱壓或用鍵配合。； β 2— 出口錐角，一般為 176。確定依 據(jù)如下： L=L1+L2+L3 11m a tan2 RDL p ???? ? (22— 68) 22 m a x2 t a n2 )( RDDL Pk ?? ???? ? L3=(0～ 20) △ =Dp－ (22— 1) △ Dk=Dm－ Dp (22— 4) 式中：△ — 該穿孔機的管坯直徑壓下量最大值（ mm）； (△ Dk+△ Dp)max— 該穿孔機的出口毛管外擴勁量最大值 (mm）； R R2— 端面圓角半徑軋 (mm），一般取 15～ 25； L3— 軋制帶長度 (mm)； Dp— 管坯直徑（ mm）； Dm— 毛管直徑（ mm）； Bck— 輥距（ mm）； β 1— 入口錐角，目前常用的為 176。本機組采用梅花連接軸。輥徑的選擇與軋機采用的軸承類型和工作載荷有關(guān)并應綜合考慮軋輥輥徑的強度和軋輥軸承的壽命。根據(jù)對現(xiàn)有穿孔機的分析： D=Dp247。工具設(shè)計的要求是： （ 1）咬入條件好， 過程進行順利； （ 2）穿后毛管筆直，表面質(zhì)量好，幾何尺寸符合要求； （ 3）單位耗能小，軋機負荷在允許范圍內(nèi)； （ 4）工具壽命高，磨損均勻； （ 5）機組生產(chǎn)率高。 60） Dz Dg sinα 式中 Dz 為軋輥直徑； 所以在設(shè)計選取有關(guān)參數(shù)時需滿足上式。 為提高產(chǎn)量，應盡量采用大的軋輥轉(zhuǎn)速，包鋼 Ф 120 機組正常軋制速度為 ，最大軋制速度為 ，軋輥轉(zhuǎn)速同送進角和輾軋角一樣，可以實現(xiàn)無級自動調(diào)速。 。輾軋角φ為 0176。參考包鋼以建小型 Ф 120 機組，一般取送進角 α為 0176。 Sz）； 查軋制表 dz= ,Sz=, L= 帶入有關(guān)數(shù)據(jù)，經(jīng)計算后得： Lo=12743（ mm） Dtz=（ mm） △ =（ mm） 軋機調(diào)整參數(shù) 已知軋后鋼管尺寸 Dz、 dz和 Sz 等，則： Dtz=dz－△ dm=Dtz+△ m Dm=dm+2 Sm △ =（ dzSz） 式中： Dtz— 軋管機芯棒直徑（ mm）； dz、 Sz— 軋后鋼管內(nèi)徑及壁厚（ mm） ； dm、 Dm— 毛管內(nèi)徑及外徑（ mm） ； △ 、△ m— 軋后鋼管內(nèi)徑與芯棒間隙及毛管內(nèi)徑與芯棒間隙（ mm） 一般 取△ m =8～ 20； 查軋制表 Sm=， Sz=，帶入上式，經(jīng)計算得： Dtz=（ mm） dm=（ mm） Dm=（ mm） 送進角、輾軋角及軋管轉(zhuǎn)速確定 軋輥轉(zhuǎn)速和送進角要根據(jù)馬大負荷、鋼管在軋制過程中的穩(wěn)定性以及防止尾三角缺陷得要求來定。 芯棒尺寸由下式確定： Lo=L+（ 1000～ 1200） (23— 56) △ = (dz－ Sz) { 12?zzSD } △ =（ ～ )zzSD { 12?zzSD } 式中： Lo— 芯棒長度（ mm）； L— 鋼管軋后長度（ mm）； dz— 軋后內(nèi)徑（ mm） ； Sz— 軋后壁厚（ mm） ； △ — 軋后鋼管內(nèi)徑與芯棒間隙（ mm） , 由于 Dz247。其不足之處就是需配有一套芯棒循環(huán)系統(tǒng)。目前大多數(shù) 三輥軋機均采用全浮動操作方式。 60) Dz Dg sinα 式中 Dz 為軋輥直徑； 所以在設(shè)計選取有關(guān)參數(shù)時需滿足上式。 為提高產(chǎn)量，應盡量采用 大的軋輥轉(zhuǎn)速，包鋼Ф 120 機組正常軋制速度為 ，最大軋制速度為 ，軋輥轉(zhuǎn)速同送進角和輾軋角一樣，可以實現(xiàn)無級自動調(diào)速?！?6176?！?12176。采用大送進角可以提高產(chǎn)量，因此在馬達允許和不至于出現(xiàn)尾三角缺陷及不影響鋼管穩(wěn)定性的條件下，應盡量采用大的送進角。 芯棒尺寸 芯棒尺寸由下式確定： Lo=L＋ (1000～ 1200) (23— 56) △ = (dz－ Sz) { 12?zzSD } △ =(～ )zzSD { 12?zzSD } 式中： Lo— 芯棒長度 (mm)； L— 鋼管軋后長度 (mm)； dz— 軋后內(nèi)徑 (mm)； Sz— 軋后壁厚 (mm)； △ — 軋后鋼管內(nèi)徑與芯棒間隙 (mm), 由于zzSD =12，故取 △ =(— ) (Dz247。其不足之處就是需配有一套芯棒循環(huán)系統(tǒng)。目前大多數(shù)三輥軋機均采用全浮動 操作方式。 式中： △ — 芯棒與軋后鋼管內(nèi)徑間隙 (mm)，由上式知△ = 將 α=10， △ = 代入上式 ， 經(jīng)計算后得： L4=，取 L4=(mm) β4=2176。 出口錐工作錐角及長度 L4=△ 247。 平整段輥面角及長度 L3=(2～ ) Zch (23— 54) β3=φ Zch=(π247。 2 h≈ , β2=51176。查軋制表 h=Sz=。取 △ =8。具體選擇如下： β1=β+φ （ 23— 49） 式中： β— 入口工作錐角（度） ，一般取 ～ ；本機組取 β=； β1— 工作錐角（度）； φ— 輾軋角（度），參考包鋼 Ф120 及我國以建軋管機組，取 φ=3； 將 β=， φ=3 帶入后得： β1= 入口錐長度應滿足減徑和減璧得作用，即： L1=[ △ +(～ ) h]247。本機組為了提高產(chǎn)品精度，取 L=D=360(mm)。本機組采用梅花連接軸。輥徑的選擇與軋機采用的軸承類型和工作載荷有關(guān)并應綜合考慮軋輥輥徑的強度和軋輥軸承的壽命。某一直徑的軋輥，所能軋制的最大管徑受其強度限制，所能軋制最小管徑受其靠攏條件的限制。 式中： △ — 芯棒與軋后鋼管內(nèi)徑間隙 (mm)，由上式知 △ =； 將 α=10， △ = 代入上式 ， 經(jīng)計算后得： L4=， 取 L4=(mm) β4=2176。 出口錐工作錐角及長度 L4=△ 247。 平整段輥面角及長度 L3=(2～ ) Zch (23— 54) β3=φ Zch=(π247。 2 h≈ , β 2=51176。取 △ =8； h— 輥肩高 (mm),大體等于軋后管子壁厚。具體選擇如下： β1=β+φ （ 23— 49） 式中： β— 入口工作錐角（度），一般取 ～ ；本機組取 β=； β1— 工作錐角（度）； φ— 輾軋角（度），參考包鋼 Ф120 及我國以建軋管機組，取 φ=3； 將 β=， φ=3 帶入后得： β1= 入口錐長度應滿足減徑和減璧得作用，即： L1=[ △ +(～ ) h]247。本機組為了提高產(chǎn)品精度，取 L=D=400(mm)。本機組采用梅花連接軸。輥徑的選擇與軋機采用的軸承類型和工作載荷有關(guān)并應綜合考慮軋輥輥徑的強度和軋輥軸承的壽命。某一直徑的軋輥，所能軋制的最大管徑受其強度限制，所能軋制最小管徑受其靠攏條件的限制。 Yz dm=Dtz+△ m=dz－△ +△ m △ = (dz－ Sz) 322 )2()2( ??????????? ??? mmmm SDDM M4=Mm Lm 103 )( Dp 222pmm dD ?? 100)( ??? m zmD DDJz 式中： Dm— 穿孔后外徑 (mm)； Sm— 穿孔后壁厚 (mm)； Lm— 穿孔后長度 (mm)； dm— 穿孔后內(nèi)經(jīng) (mm)； Mm— 穿孔后單重 (kg/m)； M4— 穿孔后重量 (kg)； △ — 毛管與芯棒的間隙 (mm)； △ m— 一般為 8～ 12，此式取 10； △ Sz— 一般為取 3～ 20，此式取 3； p— 穿孔機延伸系數(shù)，要求 在 ～ 3； Jz— 減徑率（ %）； 經(jīng)計算后的得： Dm=(mm) Sm=(mm) Lm=5925(mm) dm=(mm) Mm=(kg/m) M4=(kg) p= Jz=(%) 管坯 Dp=(～ ) Dm pshcccmggp FK SSDLLNL ? ??????? )()( 32 )2( ????? pp DM M5=Mp Lp 式中： Dp— 管坯外徑 (mm)； Lp— 管坯長度 (mm)； Lg— 成品管長度 (mm)； Ng— 每根熱軋管的倍尺數(shù)； Lm— 切頭切尾長度管坯燒損系數(shù)，對環(huán)形加熱爐， Ksh=～ ； Fp— 管坯橫斷面積 (mm2)； 經(jīng)計算后得： Dp=(mm) Lp=(mm) Mp=(kg/m) M5=(kg) 產(chǎn)品大綱所有產(chǎn)品軋制表 將產(chǎn)品大綱中產(chǎn)品分別計算后得到的數(shù)制成表格，如表四所示 。 Yd dz=Dz－ 2 Sz Mz= ])2()2[( 22 SzDD zz ?? 103 M3=Mz Lz 103 zzzmm SSD SS ?? ??? )( )(Dz m 1 0 0)( ??? m zmz D DDK 式中： Dz— 軋后外徑 (mm)； Sz— 軋后壁厚 (mm)； Ld— 軋后長度 (mm； dz— 軋后內(nèi)徑 (mm； m— 三管軋管機取 m=； Mz— 軋后單重 (kg/m)； M3— 軋后重量 (kg)； 。 定減徑 Dd=Dc1 Sd=Sc1 Md=Mc M2=Md Ld 103 Ld=Lc1+500 Yd=dddzzz SSD SSD ?? ?? )( )( 100)( ??? z dzd D DDJ 式中： Dc— 定減徑后外徑 (mm)； Sd— 定減徑后壁厚 (mm)； Ld— 定減徑后長度 (mm)； Md— 單重 (kg/m)； M2— 定減徑后重量 (kg)。 現(xiàn)按逆序計算，計算過程如下： 熱成品管尺寸 Dc1=(1+k t) Dc Sc1=(1+k t) Sc Lc1=(1+k t) Lc Mco=(( 2Dc1 )2－ ( 2Dc1 － Sc1)2) 103 Mc=(( 2Dc1 )2－ ( 2Dc1 － Sc1)2) 103－ Mco M1=Mc Lc1 103 式中： Dc1— 成品管熱外徑 (mm)； Sc1— 成品管熱壁厚 (mm)； Lc1— 成品管熱管長 (mm)； Dc— 成品管冷外徑 (mm)； Sc— 成品管熱壁厚 (mm)； Lc— 成品管冷管長 (mm)； Mc— 熱成品管單重 (kg/m)； M1— 熱成品管重量（ kg)； k— 熱膨脹系數(shù) ,取 ～ ， (1+k*t)取 ； ， — 分別考慮熱膨脹率和燒損率； — 成品管的密度（ g/cm3）； 將產(chǎn)品大綱中典型產(chǎn)品 **11500 有關(guān)數(shù)據(jù)帶入計算得 : Dc1=(mm) Sc1=(mm) Mc=(kg/m) M1=(kg) Lc1=11615(mm) 切頭尾 一般定減徑管前端切頭長度為 50～ 150mm,后端切頭為 50～ 350mm。計算方法有：逆軋制次 序、順軋制次序、現(xiàn)場實際方法。它是軋管工藝的基礎(chǔ) !其內(nèi)容包括 。檢查合格的鋼管要進行標志、打捆和稱重，由吊車吊到過跨運輸小車上運到成品庫。鋼管被撥上渦流探傷前輥道后，需要修磨處理的則撥入中間料筐，進行離線修磨；不需要修磨處理的則由輥道運輸穿過渦流探傷裝置。鋼管下冷床后經(jīng)斜六輥矯直機矯直，再上除氧化鐵皮工位進行除