【正文】 如圖8所示：圖8 污泥濃縮池設(shè)計簡圖DX=Y(SaSe)QKdVXV其中，DX— 每日增長（排放）的揮發(fā)性污泥量（VSS），㎏/d； Q(SaSe)— 每日的有機污染物降解量，㎏/d；Y— 污泥產(chǎn)率，； VXV。重力濃縮法是利用自然的重力沉降作用，使固體中的間隙水得以分離。查表得； Q＝1389L/s 則 H1=,b=1m 則 L1=+(m)=1+= L2= L3= B1=+(m)=1+= B2=b+(m)= 取H2=，則HH1==。當(dāng)W＝，HH1163。6=()()符合要求，單邊進水即可。堰負(fù)荷QnpD=180。1+1)=另需一段柱體裝泥，設(shè)其高為h3，則：h3=180。180。1(1+2)180。(1+1)180。=（3）貯泥斗容積：為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積：Vw=2Tw(1+R)QR(1+2R)n=2180。24=694m2（2）沉淀池直徑：D=4Ap=4180。3232表面負(fù)荷：— m/ ，取q=1/mh 水力停留時間（沉淀時間）：T= ．設(shè)計計算（1）沉淀池面積: 按表面負(fù)荷計算：A=Q4qb=1000001180。、二沉池．設(shè)計概述3本設(shè)計中采用中央進水幅流式沉淀池六座。12=選用螺旋泵的型號為LXB1000。根據(jù)所需壓力和供氣量，決定采用RG400型鼓風(fēng)機8臺，5用3備，根據(jù)以上數(shù)據(jù)設(shè)計鼓風(fēng)機房。，因此，鼓風(fēng)機所需壓力為：P=(+)180。(h1+h2)=180。，則所需空氣擴散裝置的總數(shù)為：=8164個為安全計，本設(shè)計采用9000個空氣擴散裝置，則每個豎管上的空氣擴散裝置數(shù)目為：=180個625009000=：/h將已布置的空氣管路及布設(shè)的空氣擴散器繪制成空氣管路計算圖進行計算?？諝夤苡嬎阋妶D見圖5。24=15m空氣/ m污水、空氣管系統(tǒng)計算選擇一條從鼓風(fēng)機房開始最長的管路作為計算管路，在空氣流量變化處設(shè)設(shè)計節(jié)點，統(tǒng)一編號列表計算。10m43/h（7）每m污水供氣量：180。12180。10m/h43（6）曝氣池最大時供氧量：GS(max)=180。12180。（5）曝氣池的平均時供氧量: GS=180。180。相應(yīng)的最大時需氧量為：R0(max)=2060180。180。代入各值，得：R0=180。(+)=（4）換算為在20攝氏度的條件下，脫氧輕水的充氧量，即：R0=RCS(20)T20182。180。105+Ot42)其中，CS大氣壓力下，氧的飽和度mg/L 得Csb(30)=180。()79+21180。(1EA)79+21180。㎡，㎏O2/KWh，氧利用率12％15％。*14選用Wm180型網(wǎng)狀膜空氣擴散裝置。日最大需氧量：7O2max=BOD+COD=21000+20001000=10㎏/d 即2060㎏/h。（4025）＝1500kg/L1000100000180。原水中NH3N含量為+3545 mg/L，出水NH4N含量為25mg/L。+AAO法脫氮除磷的需氧量：2g/(gBOD5),(gNH3N),(gNO2N),分解1gCOD*。10kg/d4理論上，將1gNO3N還原為N2需碳源有機物（BOD5表示），BOD5/TKN比*11值大于46時，認(rèn)為碳源充足。池長 L=F/B=2000/8=250m 設(shè)五廊道式曝氣池，則每廊道長： L1＝L/5=250/5=50m ，則池總高為 H=+＝ 、曝氣系統(tǒng)的計算與設(shè)計 本設(shè)計采用鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)（1）、需氣量計算 每日去除的BOD值：BOD5=100000180。24105= 實際水力停留時間ts=v(1+R)Q=18000180。14)180。()4300180。Se)XV(1+Kdqc)=105180。C=106rSVIr=106140180。180。+1=4286mg/L 取4300mg/L。R1+Rr＝106140(2)確定混合液污泥濃度（X）*11根據(jù)已確定的Ns值，查圖得相應(yīng)的SVI值為120140，取值140 根據(jù)式 X=106SVI=(kgMLSSkg)但為穩(wěn)妥計，需加以校核，校核公式：Ns=k2Sefh,Se=,h=,f=代入各值，Ns==0..75180。180。b微生物自身氧化率，； Xa活性微生物在處理水中所占比例， 得BOD5＝180。、污水處理程度的計算取原污水BOD5值（S0）為250mg/L，經(jīng)初次沉淀池及缺氧池、厭氧段處理，按降低25％*10考慮，則進入曝氣池的污水，其BOD5值（Sa）為： Sa＝250（125％）＝，對此，首先按式BOD5＝5180。故池總高為H=h+=+=。則缺氧池面積：2A=V/h=5004/=1112m池寬取50m，則池長L=F/B=1112/50=。，故池總高為H=h+=+=。取23m。（6）輻流式初沉池計算草圖如下：出水進水排泥圖6 輻流式沉淀池出水55004700進水850圖4 幅流式初沉池設(shè)計計算草圖、厭氧池3設(shè)計流量：最大日平均時流量Q==1390L/s 水力停留時間：T=1h （1）厭氧池容積：3V= Q′T=13600=5004m（2）厭氧池尺寸：水深取為h=。36180。1+1)=（4）二沉池總高度：取二沉池緩沖層高度h3=，超高為h4= 則二沉池總高度H＝h1+h2+h3+h4=4+++= 則池邊總高度為h=h1+h3+h4=4++=（5）校核堰負(fù)荷：徑深比Dh1+h5=304+=介于612之間，符合要求。180。2180。104180。貯泥時間采用Tw=4h，初沉池污泥區(qū)所需存泥容積：Vw=SNT1000n=180。=36m16m有效水深為：h1=qbT=180。2180。則每座設(shè)計進水量：Q=25000m/d采用周邊傳動刮泥機。=176。2)=（略大于23V1=，符合要求）（7）沉砂池高度：采用重力排砂，坡向沉砂斗長度為L2=L2a2=180。180。+2=2..6m沉砂斗容積：V=hd6(2a2+2aa1+2a1)=(2180。+a1=2180。10=3（每格沉砂池設(shè)兩個沉砂斗，兩格共有四個沉砂斗）353其中X1：城市污水沉砂量3m/10m，K：（6）沉砂斗各部分尺寸及容積：設(shè)計斗底寬a1=2m，斗壁與水平面的傾角為60176。352180。105180。、沉砂池采用平流式沉砂池 設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量：Q=1157L/s（設(shè)計1組，分為2格）設(shè)計流速：v=：t=40s （1）沉砂池長度： L=vt=40=（2）水流斷面積：22A=Qmax/v=。采用6臺長沙水泵廠制造的56LKSB10立式斜流泵，兩臺備用。＝ 出水管路總損失為 +＝（3）水泵所需總揚程為+++＝。）180。：+＝（2）出水管路的水頭損失：管路總長度取25m，漸擴管1個（x=）90度彎頭四個（x=）沿程損失 25180。350偏心管一個（x=）局部損失2（+）180。沿180。184。)=（2）出水管線水頭損失每臺泵單用一根出水管，共流量為Q0=1390/4=，查表得v=,1000i=，設(shè)管總廠為30m，局部損失占沿程的30％，則總損失為：30180。5180。各構(gòu)筑物的水面標(biāo)高和池底埋深見高程計算。圖3 污水提升泵房設(shè)計簡圖選擇水池與機器間合建式的方形泵站，用6臺泵（2臺備用），每臺水泵設(shè)計流量：Q=1390L/s，泵房工程結(jié)構(gòu)按遠(yuǎn)期流量設(shè)計采用AAO工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。采用自灌式泵房時水泵葉輪（或泵軸）低于集水池的最低水位，在高、中、低三種水位情況下都能直接啟動。在自動化程度較高的泵站，較重要地區(qū)的雨水泵站、開啟頻繁的污水泵站中，應(yīng)盡量采用自灌式泵房。=本設(shè)計采用干式矩形半地下式合建式泵房，它具有布置緊湊、占地少、結(jié)構(gòu)較省的特點。=其中ε=β（s/e）h0：計算水頭損失k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3 ε：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，當(dāng)為矩形斷面時β=（7）柵后槽總高度（H）取柵前渠道超高h(yuǎn)2=，則柵前槽總高度H1=h+h2=+= 柵后槽總高度H=h+h1+h2=++=（8）格柵總長度L=L1+L2+++++++*176。180。180。=187。180。= 柵前水深h=B12==v2（2）柵條間隙數(shù)n=Qmaxehvsina2=176。3=（10）計算草圖如下：圖2 中格柵設(shè)計簡圖：3設(shè)計流量Q=60000m/d 柵前流速v1=，過柵流速v2=，格柵間隙e=10mm ，格柵傾角α=60176。=（~）4/3其中ε=β（s/e）h0：計算水頭損失k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3 ε：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，當(dāng)為矩形斷面時β=（7）柵后槽總高度（H）取柵前渠道超高h(yuǎn)2=，則柵前槽總高度H1=h+h2=+= 柵后槽總高度H=h+h1+h2=++=（8）格柵總長度L=L1+L2+++++++*176。122180。(=176。=(取n=58)（3）柵槽有效寬度B=s（n1）+en=（581）+58=2m（4）進水渠道漸寬部分長度L1=角）（5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度L2=（6）過柵水頭損失（h1）因柵條邊為矩形截面，取k=3，則h1=kh0=kev22gsina=3180。180。333單位柵渣量ω1=（1）設(shè)過柵流速v=，格柵安裝傾角為60度則:柵前槽寬B1=2Qmax2180。= 設(shè)計每次排泥泥面下降5m，則貯泥池的直徑為：D=米。(3+3180。= V162。24=8m823每個池子所需的體積為：V1==4m3,則：h5=(Rr)tan55176。30000180。180。3600=：=180。5180。10532則在濃縮池中的流速是：v=m/s設(shè)計沉淀的時間：t=16h； 則h2=3600vt=180。180。3600180。=2中心管直徑d0=p=p= 中心管喇叭口與反射板之間的縫隙高度： 設(shè)v1=d1==180。3600180。()180。濃縮池﹪，經(jīng)濃縮池后污泥含水率97﹪，日產(chǎn)剩余污泥為Pss=(KgMLSS/d)Q=100Pss(100p)195。2+b=+5= 出水豎井寬B=則出水豎井平面尺寸L180。153=5m考慮可調(diào)堰安裝要求。b=＜，因此按薄32=180。初步估算d壁堰來計算。9=進水管流量Q1===12500(m/d)=(m/s)33管道流速v=2管徑d=p=4180。氧化溝面積 A=單溝道寬b=9m V單溝h==2彎道部分的面積：A1=(B+)p=(9+)p=2222直線部分的面積A2=AA1== 直線部分的長度L=取43米。(3020)=(kg/d)去除每1kgBODSORQ(S0S)5的標(biāo)準(zhǔn)需氧量=25000()=(kgO2/kgBOD5)設(shè)氧化溝兩座，單座容積V162。1180。SOR=180。(T20)設(shè)所在地為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，r=1，進水最高溫度為30℃。250001000=(kg/d)總需氧量AOR=D1D2+D3D4D5=+=(kg/d),則AOR=180。758=(kg/d)ⅴ.脫氮產(chǎn)氧量，D5=180。250001000=1610(kg/d)ⅳ.剩余污泥中NH3N的耗氧量D4D4=180。758=(kg/d)ⅲ.去除NHD3=3N耗氧量D3。=(kg/d)ⅱ.剩余污泥中BOD5的需氧量D2（用于生物合成的那部分BOD5的需氧量）D2=180。25000()+180。Q(S0S)+b162。 N=0XvV==[kgBOD5/(kgMLVSSd)]污泥符合滿足。校核污泥負(fù)荷QS25000180。103180。100025000=需另外加入化學(xué)藥劑去除的磷的量為： Pr==在氧化溝中投加硫酸鐵鹽，可使磷的去處率達95%以上。%，則用于生物合成的磷的量為 P0=%180。180?！?qdn= 脫氮所需容積V2=QNgv(420)(t20)d))180。⑷脫氮所需的池容V2脫硝率。3N量為16mg/L，符合題意所給的綜合污水排放國家二級標(biāo)需要脫氮量Ng=進水TKN出水TN生物合成所需N0 Ng==(mg/L)⑶堿度平衡保持pH179。100025000=(mg/L)⑵脫氮量Ng。％,則用于生物合成的總氮量為：N0=180。=25000()180。25)=3⑶好氧區(qū)水力停留時間t1： t1=⑷剩余污泥量DX=QDS(Y1+Kdqc)+QXQXV1Q==(d)=11(h)1e+180。180。25000180。Kd—內(nèi)源代謝系數(shù)， Q—流量，25000m/d。55))S=SeS1==(mg/L)⑵好氧區(qū)容積V1： V1=YqcQ(S0S)Xv(1+Kdqc)式中：Y—污泥的產(chǎn)率系數(shù)，；qc—污泥齡，25d。(1e=(mg/L)180。180。TSS180。⑴進水水質(zhì)BOD5濃度S0=200mg/L；SS = 250 mg/L；COD = 400 mg/L；NH4N = 30 mg/L；總P=4mg/L ⑵出水水質(zhì)BOD5濃度Se=30mg/L ；TSS濃度Xe=30mg/L； 混合液揮發(fā)性懸浮固體濃度(MLVSS)Xv=2500mg/L(VSS/TSS=)； 污泥齡qc=25d；混合液懸浮固體濃度(MLSS)X=4000mg/L 內(nèi)源代謝系數(shù)Kd=＋Q=⑴氧化溝出水溶解性BOD5濃度S=SeS1，為了保證氧化溝出水的BOD5濃度，必須控制氧化溝出水所含溶解性的BOD5的濃度。其運行方式可以根據(jù)不同的進水水質(zhì)及出水水質(zhì)要求而改變，所以系統(tǒng)運行靈活，操作方便。該設(shè)計為小型污水廠，選擇交替型三溝式氧化溝，其出水水質(zhì)高，脫氮除磷效果明顯，構(gòu)筑物簡單。當(dāng)污水離開曝氣區(qū)后，溶解氧濃度降低，有可能發(fā)生反硝化反應(yīng)。池體的布置和曝氣、攪拌裝置都有利于廊道內(nèi)的混合液單向流動。180。92180。l2b2b162。則： h3=h3+180。——兩沉砂斗之間的平臺長度，m，取b39。(++180。22h3(b1+b2+b1b2)=180。+=162。132+b1