【正文】 參考文獻 [1] 柴雄良，陳邦棟．新型光電混合式電流互感器設計 [M] ．中國科學院上海機密機械研究所，2021 [2] 郭曉東 .互感器手冊 . 中國知識出版社， 2021 [3] 姚春球 .發(fā)電廠電氣部分 .中國電力出版社 ， 2021 [4] 范錫普 ．發(fā)電廠電氣部分（第 2 版） ．四川大學出版社， 1995 [5] 張忠明 .接有電磁式電壓互感器中性點不接地系統(tǒng)運行狀態(tài)分析 [M] .東北電力技術， 2021 第 11 期 [6] 顧濟江 .電磁式電壓互感器的諧振及主要抑制方法 [M] .廣州電業(yè) ， 2021 第 5 期 [7] 李莉，張心天 .光纖電流傳感器及其研究現(xiàn)狀，光電子技術與信息 [J].2021,15(2):6064 [8] Ning Y N,Wang Z P,Palmer A W,Recent progress in optical current sensing techniques,[J].1995,66(5):30973103. [9] 劉發(fā)勝，電流互感器的發(fā)展狀況，電號時代 .2021， 8： 8485 [10] 趙雅因 .傳統(tǒng)電流互感器存在的問題及解決方法 [M].天津電力技術， 2021 年第 2 期 [11] 有關參數(shù)測量設計資料 1 附錄 1：外文資料翻譯 外文資料題目 (譯文 ) In view of the traditional electromagic transformer has exposed the shortings of more and more difficult to meet the power grid to the automation, digital direction needs. This paper proposed a use of laser energy supply, the data acquisition conditioning circuit using ADE7763 electric energy metering chip, the main chip using LPC2138 ARM microprocessor electronic current transducer data acquisition system design. Taking advantage of ADE7763＇ s current channel builtin digital integrator and the ADC can be sampled directly with the output of the coil and the ARM microprocessor serial port connected. Through the main chip＇ s powerful processing and control functions, to plete the data acquisition of electronic transformer. Through real test, the data acquisition system designed for low power consumption, real time data acquisition, It reliable stability character meets the requirement s of proiect application. According to the feature that the measurement of dielectric loss of the current transformer is easily interfered by electric and magic field, highvoltage and frequencychanging experiments are operated on the basis of regular experiments. Highvoltage experiments and frequencychanging experiments both can effectively exclude interference of electric and magic field, thus getting a reliable result ofdielectric loss. Via parison, highvoltage experiments must work under relatively high voltage and are difficult to operate. However, frequencychanging experiments can get stable dielectric loss statistics under voltage much lower, while they are easy to operate. As a consequence, the method of measuring dielectric loss by changing frequency is of more superiority and suitable to be promoted widely. Performances of relay protection is related to the primary winding＇ s polarity of independent CT with its installing meth。通過論文的撰寫，我更系 統(tǒng)、全面地學習有關新型的、先進的 電力電氣 前沿理論知識，并得以借鑒眾多專家學者的寶貴經(jīng)驗，這對于我今后的工作和我為之服務的 公司 ，無疑是不可多得的寶貴財富。 35 致謝 雖說在繁忙的 找 工作之余要完成這樣一篇論文的確不是一件很輕松的事情，但我內(nèi)心深處卻滿含深深的感激之情。 文中第五章從電流互感器的設計條件中得出電流互感器的結構選型、鐵芯和繞組設計、外絕緣瓷套設計、一次繞組絕緣設計、誤差計算及勵磁性能計算、膨脹的選擇等。準確限值系數(shù) ）（ ALFFal 是互感器保證復合誤差的最大一次電流與額定一次電流的比值，是互感器誤差的限值條件。 在文中第三章介紹了電流互感器的接線方式及電力系統(tǒng)對電力互感器的配置要求。相位差是指一次電流與二次電流相量的相位之差，故又叫相角差，即圖 1135中的 ? 。 34 第七章 總結 在論文第二章第一節(jié)介紹了電流互感器的基本原理如電磁關系：當一次繞組中流過電流 1I? 時，由于電磁感應在二次繞組中就會感應出電勢 2E ，在二次繞組接通二次負荷的情況下，有二次電流 2I? 流過。 （ 8）根據(jù)電網(wǎng)發(fā)展情況，定期核對運行中電流互感器動熱穩(wěn)定電流，當所在變電所短路電流超過互感器銘牌規(guī)定的動熱穩(wěn)定電流值時，應及時安排更換互感器。 （ 6）對電容 式電壓互感器應注意可能出現(xiàn)自身鐵磁諧振，安裝驗收時對速飽和阻尼方式要嚴格把關，運行中應注意對電磁單元進行認真檢查，如發(fā)現(xiàn)阻尼器未接入或出現(xiàn)異常時，互感器不得投入運行。電壓互感器當二次電壓異常變化時，應迅速查明原因，如電容式電壓互感器有可能發(fā)生自身鐵磁諧振，電磁式電壓互感器有可能內(nèi)部絕緣出現(xiàn)故障，危急時應退出運行。如數(shù) 據(jù)增長較快，則應引起重視。當油中的溶解氣體中有乙炔存在時，應盡快查明原因或退出運行。 （ 3）對確認存在嚴重缺陷的互感器及時處理或更換。油浸式互感 器滲漏油的應限期處理，嚴重漏油的要退出運行。 油溫變化范圍：最高為 C?60? （已計入繞組溫升） ，最低為 C?30? 選用 480?PB 膨脹器，單節(jié)有效容積 31967cmV ? ，膨脹器節(jié)數(shù) )3060( 3 ?? ??????? rV TGn ma 可選用 12 節(jié) 33 第六章 事故預防與缺陷處理 （ 1）電容式電壓互感器電容單元滲漏油的應立即退出運行。 如圖 54 所示。器身與瓷套內(nèi)壁之間應留有 mm2021? 的間隙，從而瓷套內(nèi)徑即可確定。 4 ）二次繞組短時熱電流密度 測量繞組 222 /160)/( mmAmmAj ??? （銅） 保護繞組 222 /160)/( mmAmmAj ??? （銅） 油箱尺寸及器身尺寸確定 （ 1） 油箱尺寸系根據(jù)一次繞組電容絕緣外形尺寸及二次繞組尺寸和夾件尺寸來確定，如圖 52 所示。 額定 短時熱電流 kA50 ，一次繞組導線截面 )()3060(4 2221 mmS ????? ? 短時熱電流密度 221 /90)/( mmAmmAj ??? （鋁） （ 2 ）二次繞組。 表 56 計算數(shù)據(jù)表 計算點 )(2VE 0)(IN )A1(0 匝，I ),2(0 mVE 匝 ALF=30 1905 表 56 中 2E 、 0)(IN 由誤差計算表查出，由本表數(shù)據(jù)可得到 0E 與 0I 的關系，供試驗用。由本數(shù)據(jù)表可得到 0U 與 0I 的關系，供試驗用。 4 ）伏安特性計算點為準確限值系數(shù) ALF，計算數(shù)據(jù)見表 55。3440/)( )c os ()( 1110 ??? nn IIIN aIN ?? 符合誤差220100)((%) ININn??? 2 ）電流誤差及相位差計算時，二次繞組電阻 )(22260)60(2 ??? SNlr C ?? 二次組漏電抗 ?? 。 1）設計采用 11Z 冷軋硅鋼片的磁化特性數(shù)據(jù)，誤差計算程序及結果見表 54。 由表 3122 ?? 可得到 0E 與 0I 的關系，供試驗用。 4 ）因鐵芯已飽和，測量級的伏安特性計算數(shù)據(jù)不能按誤差計算表得出。344 0/)( )c os ()( 1110 ??? nn IIIN aIN ?? 符合誤差 (%)? 27 2 ）電流誤差及相位差計算時，二次繞組電阻 )(22260)60(2 ??? SNlr C ?? 二次繞組漏電抗 ?? 。 計算采用最高設備電壓 kVUm 3/252? ，工頻試驗電壓 kV395 ，主屏數(shù) 10?n ，端屏數(shù) 4?K ，按傳統(tǒng)計算方法，將 U字形一次繞組展開成直線，然后按同軸圓柱 圖 51 一次 絕緣尺寸圖 電容進行計算，計算結果如表 2922 ?? 所示，計算式如下 主屏間電容 )(1/2 0 pFr rlLC n nnnXn ?? ??? 屏間電壓分布率 100(% ) 0 ??nn CCU 徑向場強 )/(1/(%) 1 cmkVr rlrUUE n nnnmnm ?? ? 軸向場強 )/(5/( % ) cmkVLUUKE mnnL ?? 屏間沿面電壓 )(kVLEU LL ?? 表 51 一次繞組主絕緣計算表 24 主屏序號 主電屏半徑 主電屏長度 主電屏梯差 1ln ?rrn 1ln1 ?? nnn rrr 相鄰兩主電屏電容nC (pF) 屛向電 壓分布率nU (%) 最高工作電壓下 工頻試驗電壓下 n nr(cm) nL(cm) L?5(cm) 徑向場強 軸向場強 徑向場強 軸向場強 屏間沿面電壓（ kV） mlE（ kV/cm) 1LE（ kV/cm) 2mE（ kV/cm) 12E（ kV/cm) 0 583 1 4 545 19 4 3 10166 4 41.34 3 111.84 9 53.01 2 50 19 3 2 10320 8 40.52 2 109.63 6 52.44 3 475 16 8 10591 1 39.32 4 106.38 8 49.28 4 447 14 10840 7 38.29 5 103.59 8 47.32 5 423 12 1 3 11074 37.36 9 101.08 6 45.12 6 6 399 12 4 11218 36.76 7 99.45 1 4