【正文】 篩機的軸承一般經(jīng)８～１２個月更換一次，傳動帶２。 （ d）篩機小修主要是更換易損件 ,例如篩網(wǎng)、彈簧及一些緊固件 ,補焊可能出現(xiàn)的裂紋。 （ 10） 更換 v帶時，應該完全松開地角螺栓，方便的將 v 帶放進帶輪槽內(nèi)，不允許用棍棒或其他物體撬 v帶， v 帶的張緊力必須適合，帶輪必須 對正 潤滑 序號 潤滑部位 潤滑油 注入量 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)論文 32 部件名稱 注油方法 標準號 牌號 名稱 周期 每次量 1 振動器箱體內(nèi)換油 ，油注篩，放油篩將油放干凈 出油為止，然后封好注油塞，油標塞 GB138951992 GL5 重載荷車輛齒輪油 工作1200小時 每個振動器 45升 2 聯(lián)軸節(jié)注油點傳動裝置注油點 將潤滑 酯 放入干油槍 ，對準油杯注油 . GB73241994 3號 通用鋰基潤滑脂 工作300 小時 每點50 100g 檢修周期 以及大小修 （ a）日檢：按日常維護，保養(yǎng)的要求進行 （ b）月檢：原則上每隔 一個月，除了日檢外，重點檢查篩箱橫 梁和側(cè)板是否有裂痕，篩板是否有破損情況，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。 （ 8） 若要停止篩機 ,必須先停止給料 ,待物料全部篩完后方可停止電機。 （ 7） 當篩機工作時 ,應注意不正常的聲音。 （ 6） 篩機軸承的允許溫升不得超過 75 攝氏度 ,由于振動篩工作時軸承承受的壓力很大 ,所以往往出現(xiàn)軸承發(fā)熱 ,甚至有時滾珠與滾柱發(fā)生破裂的現(xiàn)象 ,軸承發(fā)熱還可能是由于潤滑油選擇不正確 ,油量不當 ,軸承內(nèi)有灰塵或是安裝得不正確等原因引起的。 （ 4） 篩機應在無負 荷情況下起動 ,當傳動軸的轉(zhuǎn)數(shù)達到規(guī)定的數(shù)值后 ,方能開動給料設備。 （ 3） 機是一種分塵量很大的設備。在啟動前及運轉(zhuǎn)時 ,必須注意傳動皮帶的拉緊程度 ,從而引起篩機生產(chǎn)率下降 ,甚至會導致篩機完全堵塞。 （ 2） 在機器啟動之前 ,必須檢查軸承的潤滑情況 ,以及篩網(wǎng)的張緊程度。 穩(wěn)定性計算 高徑比 b= 0H / 2D =280/84= () 按兩端固定 結(jié)構(gòu)考慮 ,為保證穩(wěn)定性需滿足 b≤ ,顯然，該彈簧滿足穩(wěn)定性要求。 相應的安裝負 1P = 1FK ?實 =*25=2565N () 最大工變形量 2F ， hFF ?? 12 /2 ∴， 2F ＝ , 相應的最大工作負荷 ， 2P = 2FP? ， () ∴， 2P =*=3144N 要求值 1P =2565N ， 2P =3144N 接近， 故符合要求。 激振力幅 ? m 2? r=（ Kzm 2? ） ? /cosa () 將數(shù)據(jù)代入可得 ? m 2? r =10440kg 每臺電機上的偏心塊質(zhì)量力矩 Mr=? m 2? r/2 2? () 將 數(shù)據(jù)代入可得 ,Mr=10440/2**= 5所需功率 振動阻尼所耗功率 Nz=f 2? 2? () 將數(shù)據(jù)代入可得 Nz,=****= 軸承所耗功率 Nm=? 3?m rfdd1/204 () 將數(shù)據(jù)代入可得 ,Nm=2******河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)論文 26 總功率 N=（ Nz+Nm） /? 將數(shù)據(jù)代入可得 ,N=(+)/= 選用激振電機 YZD406型； 兩臺， 額定功率 3KW ，轉(zhuǎn)速 1000r/min， 功率： 壓縮彈簧 的設計 初算彈簧所承受的載荷 每根 彈簧 承受的靜負荷 oP ＝ 8Mg N , () 將數(shù)據(jù)代入可得 , oP ＝ 2096*每根彈簧承受的最小工作負荷 1P ＝ ?? 8 TMg? ， () 將數(shù)據(jù)代入可得 , 1P ＝ 每根彈簧承受的最小工作負荷 2P ＝ ?? 8 TMg? ， () 將數(shù)據(jù)代入可得 , 2P ＝ 彈簧材料和直徑 （ 1） 材料： 根據(jù)工作條件 選擇碳素彈簧鋼絲 C組 （ 2） 確定 彈簧 材料直徑 查的， d≥ ? ?? KCFmax () ???k 其中 ? 為壓縮量 旋繞比 C=4— 6 取 C=6 則曲率系數(shù) K= ???44 14CC = 取 K= 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)論文 27 則 ? ??? ???d 式中的許用應力 ??? 與材料抗拉強度 b? 有關，而 b? 又與材料直徑有關，故需用試算法， 初設 d=14 毫米 ， 由表 222 得 ， bσ =1079 2mmN ， 已知 負荷 作用次數(shù)為 N≥ 610 ，故該負荷 為 Ⅰ 類負荷 ， 由表 223 知 [τ ]=0..34 bσ = 2mmN ， 切變模量為 G=80310 2mmN ， 由表 222 查取中徑 d=14 mm,： () 將數(shù)據(jù)代入可得 id d, 故安全，考慮到實際情況，取彈簧的直徑為 14mm 。 () 一般情況下，選取隔振系統(tǒng)的固有頻率為 100～ 400，最常用的是 150～ 250 現(xiàn)取 ? 。對隔振效果 要求十分良好的大型慣性式振動篩，才采用二次隔振。 將數(shù)據(jù)代入得 ： Q =3600Bhvr=3600****=240t/h100t/h 經(jīng)驗算， 合格 。 由《 粉碎篩分原理與設備 》 表 128查 E= S —— 篩孔形狀系數(shù)。 qKESDOW ， () ∴ F=Q下 ／ qKESDOW Q下 —— 篩下產(chǎn)量 噸 / 小時 q —— 單位生產(chǎn)量 噸 / 2米 k —— 細粒影響系數(shù)。 小時。 即振動 方向角 選取 ? =37186。易篩分物料可取 ? = 30186。 范圍內(nèi)選取， ? 值 大，則物料拋擲的運動高度大，不容易堵塞篩孔，適于難篩物料； ? 值 小，則適用于易篩分物料。 ； 振動方向角 ? 直線 運動篩分機的拋射角是隨 激振器的安裝角度有關， 振動方向角一般在 30176。； 雙軸振動篩或共振篩用于脫水、 脫介： ? = 5~0176。； 單軸振動篩用于最終分級： ? =~20176。所以河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)論文 21 當產(chǎn)品質(zhì)量要求一定時，就應有一個合理的傾角。 的 振幅 A 的確定 振動篩的振幅通常按下列數(shù)據(jù)選?。? 單軸振動篩用作預先篩分： A=~； 單軸振動篩用作最終篩分： A=3~4mm； 雙軸振動篩： A=4~6mm； 共振篩： A=6~15mm； 選取 A=； ? 篩面傾角的大小決定于要求的生產(chǎn)率和篩分效率。目前 選用： 單軸振動篩取 vK =3~； 雙軸振動篩取 vK =~3； 共振篩通常取 vK =2~。目前， 物料與篩面接觸的時間最短，故對減少篩面的磨損是有利的。 由此可見 Kv值越大， d? 越小，即物料顆粒在篩面上起跳的早，拋出的高；反之，Kv值越小， d? 越大， 工藝參數(shù)的選擇 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)論文 20 要求 生產(chǎn)條件： Q =100 噸 /小時； vK 的確定 為了防止篩孔堵塞，并能獲得較高的篩分效率和生產(chǎn)率，目前，在振動篩中多采用物料的跳動狀態(tài)。因此將 39。 當跳躍指數(shù) Di 為 2 時， vK ＝ ，此時跳動角 ?? 4? ，脫離角 39。因此將39。4017??d? ，即顆粒在這個脫離角拋射時，顆粒騰空的時間，恰恰是篩面振動一次的時間。 當跳躍指數(shù)為 0?Di ， 0?? ，此時拋擲指數(shù) Kv＝ 1，脫離角 ?90?d? ，顆粒在篩面上已近似為 A? 的切線速度向前滑動。 dd Ay ?? cos?? （ ） 由于 t??? ，以 ???t ，并將上式一并帶入式 )c o s( dd ttgyy ????? 得： )(c osc os dd gAy ?????? ???? （ ） 由圖 2可見：顆粒跳離篩面的法向位移，方程可用下式表示： ? ??? ttd d dtyyy （ ） 式 中的 dy 是顆粒開始起跳時的縱坐標，即 dd Ay ?sin? ，將式)(c osc os dd gAy ?????? ???? 代入 ? ??? ttd d dtyyy 中，并進行積分運算： dtgAAy zdtt dzddz ? ???? )](c osc os[s i n ??? ???? 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)論文 18 2 )(c os)(c oss i n22 dzdzdd gAA ??? ????? ????? （ ） 式中， z? — 顆粒跳動一次后落到篩面上，篩面上顆粒原所在點 d 的新相位（即 d 轉(zhuǎn)動到 z 處），故稱 z? 為跳動終止角。為了選取合理的拋擲指數(shù) vK ，必須先分析物料每次拋擲的時間對一個振動周期 之比，即跳躍指數(shù) Di ，為此應該找出拋擲指數(shù) vK 、跳躍指數(shù) Di 和跳動終止角 z? 之間的內(nèi)在聯(lián)系。 物料顆粒在直線振動篩面上的受力情況如圖 5— 6 所示，篩面傾斜安裝，與水平面夾角為 ? ，篩面沿 S方向振動，當篩分機工作時，作用在顆粒上里的平衡方程式可表示為： NGmA ?? ???? c o ss i ns i n2 （ ） FGmA ?? ???? s i ns i nc o s2 （ ） 2— 7 圖 物料的運動分析 式中 N—— 篩面對物料的法向反力 F—— 篩面對物料的靜摩擦力 顆粒拋擲運動的條件： 顆粒給篩面的正壓力 N=0 所以 ???? c o ss i ns i n2 mgmA d ? 消去 m ，得 物料的拋擲指數(shù) ，因此，由上式可知 （ ） ααdVK ?sin1?dgA ???? sin1c ossin2 ????cossin2gAKV ?河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)論文 17 vK 對設計的影響 物 料開始與篩面一起運動，當相位角 d??? 時，物料開始跳離篩面，接著物料按拋物線運動軌跡向前運動，直至 z??? (其中 z? 為跳動終止角 )時，物料落回到篩面上，又與篩面一起運動或相對滑動。 篩面以不同的振次和振幅作連續(xù)振動時，篩面上的顆?？赡艹鲰椪蚧瑒樱聪蚧幽侠砉ご髮W萬方科技學院本科畢業(yè)論文 16 動和跳動等不同的運動狀態(tài)。這種純理論性的分析方法，可以提供定性的結(jié)果，在實際應用中，在考慮一些 實際影響因素后，有些結(jié)論還是有價值的，并為振動篩設計所應用。因此，物料在振動篩面上的運動是復雜的。物料的運動狀態(tài)決定了篩分機的篩分效果和生產(chǎn)能力。 3— 6 彈簧的固定形式 河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)論文 15 第 三 章 、 直線 振動篩 分機 的 設計 計算 振動篩的工藝參數(shù)是指振幅、 頻率、振動方向角、篩面傾角、篩面長度、寬度和生產(chǎn)能力等。因此，適當?shù)倪x擇彈簧的剛度，可以 減小 傳給基礎的動負荷。因此彈簧的剛度決定著彈性系統(tǒng)的工作狀態(tài)和篩分機工作的穩(wěn)定性。如果鋼絲繩的長度比較短，即在 1250mm 以內(nèi)時，也可不設防擺錘。篩子工作時產(chǎn)生橫向擺動是難免的，這是因為鋼絲繩有其自振頻率，當篩子工作頻率等于鋼絲繩的自振頻率時，就要發(fā)生共振，此時鋼絲繩就會產(chǎn)生