【正文】 杭州華電半山發(fā)電有限公司 9FA聯(lián)合循環(huán)機(jī)組運(yùn)行和維護(hù)輔助決策系統(tǒng) 已具備了 進(jìn)行 運(yùn)行 優(yōu)化分析 和維護(hù) 指導(dǎo) 的能力，可以投入運(yùn)行。 6 結(jié)論 “ 多套 9FA級(jí) GTCC最佳運(yùn)行方式研究 ”項(xiàng)目研究取得的“ 輔助決策系統(tǒng) ”硬件系統(tǒng)配置合理 ，性能滿足運(yùn)行要求，界面操作靈活方便，數(shù)據(jù)顯示準(zhǔn)確。 管理員頁(yè)面需要分配的用戶名和密碼才能進(jìn)入，并且不同的管理員對(duì)應(yīng)于不同的權(quán)限，例如維修間隔計(jì)算管理員只能進(jìn)入維修間隔菜單及其子菜單中的頁(yè)面，對(duì)維修間隔計(jì)算進(jìn)行維修確認(rèn)，設(shè)置初始化數(shù)據(jù)等操作。 圖 22 報(bào)表自動(dòng)生成 系統(tǒng) 界面操作 測(cè)試 系統(tǒng) WEB應(yīng)用程序由信息瀏覽頁(yè)面和管理員頁(yè)面組成。 圖 21 氣量約束停機(jī)優(yōu)化 自動(dòng)報(bào)表生成 通過(guò)查詢數(shù)據(jù)庫(kù)， 獲取相關(guān)參數(shù)，自動(dòng)生成 維修間隔統(tǒng)計(jì)報(bào)表、燃機(jī) ECS日?qǐng)?bào)表、燃機(jī) ECS月報(bào)表、燃機(jī)日?qǐng)?bào)表。 圖 20 壓氣機(jī)特性曲線分析圖 通過(guò) 壓氣機(jī)水洗日分析 、 壓氣機(jī)實(shí)時(shí)性能分析 和 壓氣機(jī)特性曲線分析 可 看出 ， 采用綜合的計(jì)算分析方法比采用單一的壓氣機(jī)效率或機(jī)組功率下降判斷方法更全面、符 合運(yùn)行實(shí)際， 達(dá)到了 壓氣機(jī)水洗 優(yōu)化的目的。 圖 19 壓氣機(jī)實(shí)時(shí)性能分析 壓氣機(jī)特性曲線：計(jì)算當(dāng)前壓氣機(jī)性能與 全新壓氣機(jī) 性能 特性 曲線的 偏 差，以圖形式 的方式直觀顯示 。 壓氣機(jī)水洗優(yōu)化 壓氣機(jī)水洗分析： 通過(guò)計(jì)算、分析對(duì)比 壓氣機(jī) 實(shí)際運(yùn)行的壓比和全新?tīng)顟B(tài)的壓氣機(jī) 的壓比、 壓氣機(jī) 實(shí)際運(yùn)行的效率和全新?tīng)顟B(tài)的 壓氣機(jī) 的效率、 壓氣機(jī) 實(shí)際運(yùn)行的折合流量和設(shè)計(jì)工況的折合流量，根據(jù)偏離程度的大小 — 方差和 運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，以確定水洗時(shí)間 ，如下圖 。 在 17:45~24:00 時(shí)間段， 2 號(hào)機(jī)組無(wú)法停機(jī)，因此選擇 2 號(hào)機(jī)組單獨(dú)運(yùn)行， 1號(hào)機(jī)組也關(guān)閉。 在 4:15~10:15 時(shí)間段， 600MW 的負(fù)荷要求超過(guò)了 1 號(hào)機(jī)組的最大功率，而此時(shí)盡管 2 號(hào)機(jī)組性能較 3 號(hào)機(jī)組為好，但是其停機(jī)時(shí)間未到最小停機(jī)時(shí)間而不滿足開(kāi)機(jī)條件，因此 3 號(hào)機(jī)組開(kāi)。 負(fù)荷日 分配 計(jì)劃 如 下 表所示： 表 7 負(fù)荷 日 分配 計(jì)劃 測(cè)試結(jié)果 (負(fù)荷單位： MW) 時(shí)間 負(fù)荷要求 1 號(hào)機(jī)組 2 號(hào)機(jī)組 3 號(hào)機(jī)組 0:00~4:00 300 300 0 0 4:15~10:15 600 0 10:30~12:45 900 13:00~17:30 600 0 17:45~24:00 300 0 300 0 說(shuō)明：總耗量為 kg。 進(jìn)入計(jì)算周期時(shí)， 2 號(hào)機(jī)組的初始狀態(tài)都保持開(kāi)機(jī)， 3 號(hào)機(jī)組 停 機(jī)，且 運(yùn)行和停 機(jī) 持續(xù)時(shí)間 約束 均為 10 小時(shí)； 1 號(hào)機(jī)組總點(diǎn)火小時(shí) 20xx 小時(shí)， 2 號(hào)機(jī)組總點(diǎn)火小時(shí) 4000 小時(shí)， 3 號(hào)機(jī)組總點(diǎn)火小時(shí) 6000 小時(shí)，最大啟停次數(shù)均 為 3 次。 當(dāng)前機(jī)組運(yùn)行負(fù)荷分配見(jiàn) 下 表： 表 6 當(dāng)前機(jī)組運(yùn)行負(fù)荷分配 (負(fù)荷 單位為 MW) 機(jī)組 優(yōu)化分配結(jié)果 設(shè)計(jì)的幾種 通常 分配 方法的 結(jié)果 負(fù) 荷 熱效率 負(fù)荷 熱效率 負(fù)荷 熱效率 負(fù)荷 熱效率 負(fù)荷 熱效率 1 385 350 2 315 350 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 總體 從上表可以看出：優(yōu)化分配結(jié)果與設(shè)計(jì)的幾種通常分配方法 的結(jié)果相比，總體的熱效率最高，且與理論分析和實(shí)際應(yīng)用相符。 設(shè)計(jì)測(cè)試方案為：大氣 溫度為 度，壓力 ， 1 號(hào)機(jī)組運(yùn)行小時(shí)數(shù)為 1000 小時(shí)， 2 號(hào)機(jī)組運(yùn)行小時(shí)數(shù)為 5000 小時(shí)， 3 號(hào)機(jī)組運(yùn)行小時(shí)數(shù)為 10000小時(shí)。通過(guò)對(duì)熱力計(jì)算得到的燃?xì)廨啓C(jī)功率和蒸汽輪機(jī)功率之和與機(jī)組實(shí)測(cè)功率 進(jìn)行 比較，兩者的相對(duì)誤差不超過(guò) 4%，說(shuō)明模型和程序是可靠的。 表 4 在線性能計(jì)算結(jié)果 與 機(jī)組性能試驗(yàn) 數(shù)據(jù)對(duì)比 表 參數(shù) 在線性能計(jì)算結(jié)果 性能試驗(yàn) 數(shù)據(jù) 聯(lián)合循環(huán)功率 功率 _大氣溫度修正 功率 _大氣壓力修正 功率 _大氣相對(duì)濕度修正 功率 _頻率修正 功率 _低位發(fā)熱量修正 功率 _排氣壓力修正 功率 _燃?xì)饧訜崞鬟M(jìn)口燃料溫度修正 功率 _功率因素修正 功率 _點(diǎn)火總小時(shí)數(shù)修正 修正后聯(lián)合循環(huán)功率（未考慮老化） 384867 384462 修正后聯(lián)合循環(huán)功率（考慮老化） 388495 388840 聯(lián)合循環(huán)熱耗率 熱耗率 _大氣溫度修正 熱耗 率 _大氣壓力修正 熱耗率 _大氣相對(duì)濕度修正 熱耗率 _頻率修正 熱耗率 _低位發(fā)熱量修正 熱耗率 _點(diǎn)火總小時(shí)數(shù)修正 修正后聯(lián)合循環(huán)熱耗率（未考慮老化） 修正后聯(lián)合循環(huán)熱耗率（考慮老化） 從 上表 可以看出在線性能計(jì)算結(jié)果與性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)基本符合，從而證明系統(tǒng)程序的計(jì)算結(jié)果是正確的。 對(duì)于 整套 燃?xì)猓羝?lián)合循環(huán)機(jī)組 的