【正文】 令 sa ＝ 35mm，則 0h ＝ 50035＝ 465mm。yyff? ＝ 360 2Nmm ）， b ? ＝ 。 =2700mm。 ??? 按梁間距考慮時(shí) , 1600fb mm? ? 0 2 5 0 3 0 5 0 3 3 0 0fb b S m m? ? ? ? ? ?。 m 當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按 T 形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。 = kN178。 （ +179。 m RE? BM = kN178。 m RE? AM = kN178。 （一）梁的正截面受彎承載力計(jì)算 從表 55中分別選出 AB 跨跨間截面及支座邊緣控制截面最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋計(jì)算。 表 512（ b） 橫向框架 B 柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 (RE CM? ?? )CbM?? — — — — REN? — — — — 注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計(jì)值。 表 59 橫向框架 B 柱剪力組合（ kN） 層次 GkS QkS EkS GKS( + QkS ) + EkS RE? [ GKS( + QkS ） + EkS ] GkS + QkS GkS + QkS [ ( ) / ]blR E vc c c nM M H?? ? ? ? ? ? 6 ? 頂 N 柱 M ? 底 N 1320 1320 3 柱 M 頂 N 1175 柱 M ? 底 N 2 柱 M 頂 N 1145 柱 M ? 底 N 2067 1 柱 M 頂 N 柱 M ? 底 N 2786 46 5 ? 115 4 ? 3 ? 2 ? 1 ? 注：表中 V以繞柱端順時(shí)針為正。 44 表 58（ a） 橫向框架 B 柱彎矩和軸力組合 層次 截 面 內(nèi)力 GkS QkS EkS GKS( + QkS ) + EkS RE? [ GKS( + QkS ） + EkS ] GkS + QkS GkS + QkS maxM N minN M maxN M ? ? ? ? 6 柱 M 頂 N 269 269 269 柱 M ? 底 N 5 柱 M 43 頂 N 柱 M ? 底 N 4 柱 M 45 注：表中 M 以左側(cè)受拉為正，單位為 kN178。 底 N 1163 1163 2 柱 M 頂 N 1037 1037 柱 M ? 197 187 187 底 N 1306 1 柱 M 頂 N 柱 M ? 底 N 43 表 57 橫向框架 A 柱剪力組合（ kN） 層次 GkS QkS EkS GKS( + QkS ) + EkS RE? [ GKS( + QkS ） + EkS ] GkS + QkS GkS + QkS [ ( ) / ]blR E vc c c nM M H?? ? ? ? ? ? 6 ? 81 5 ? 4 ? 3 ? 2 ? 1 ? 注：表中 V以繞柱端順時(shí)針為正。 m， N 以受壓為正，單位為 kN。 M 以下部受拉為正， V以向上為正。 ＝ kN ????BV kN RE? BV ＝ 179。 m＞ ＋ ＝ kN178。 = kN178。 = kN178。 = kN178。 = kN178。 ＝ 178。 ）＝ kN178。 maxM =179。 +）179。 ＝ kN178。 ） ＝ 178。 GEEK MMM a x ?? =179。（ +179。 下面以第一層 AB跨梁考慮地震作用的組合為例，計(jì)算跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，再由平衡條件來確定，并將梯形荷載和三角形荷載都簡化為均布荷載來計(jì)算，計(jì)算簡圖如圖 13所示 37 圖 13 均布、梯形荷載下的計(jì)算簡圖 21 2 )1()(21 qlqMMV BAA ??????? ?? x 為最大正彎矩截面至 A 支座的距離，則 x 可由下式求解： 021 221 ??? qlxxqV A ? ==＞ 22122qqqlVxA???? 將求得的 x 值代入下式即可得跨間最大正彎矩值： )31(21)(212221m a x lxlqxqqxVMM AA ?? ?????? 若 AV ≤ 0，則 AMM ?max 若 AV ＞ 0 且 x ＞ ? ，則 BMM ?max 若 AV ＞ 0 且 0﹤ x ﹤ ? ， 38 將求得的 X 值代入下式即可得跨間最大正彎矩 值： 則 )31(21)(21 2221m a x lxlqxqqxVMM AA ?? ?????? 第一層梁上荷載設(shè)計(jì)值： 1q ＝ 179。 表 53（ b） 恒載作用下柱軸力（ kN） 層 次 A 柱 B柱 N頂 N底 N頂 N底 6 5 4 3 1175 2 1306 1 表 54(a) 活載作用下梁端剪力（ kN） 層 荷載引起的剪力 彎矩引起的剪力 總剪力 AB跨 BC跨 CD跨 AB跨 BC 跨 CD跨 AB 跨 BC 跨 次 VA=VB VB=VC VC=VD VA=VB VB=VC VC=VD VA VB VB=VC 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 注： V以向上為正。 m） 33 (a) 恒載作用下 34 （ b）活載作用下 圖 12 豎向荷載作用下框架彎矩圖 （單位： kN178。 組合結(jié)果及柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整見表 56～表 513。 （ 2） maxN 及相應(yīng)的 M 。同樣考慮了三種內(nèi)力組合，即 Gk QS＋ ， G k Q k S S ES（ ＋ ）＋ 及 GKS + QKS ?？拐鹪O(shè)計(jì)時(shí)，本設(shè)計(jì)的梁端剪力設(shè) 計(jì)值按式（ 22） 進(jìn)行調(diào)整。本設(shè)計(jì)考慮了三種內(nèi)力組合，即 Gk QS＋ ，G k Q k S S ES（ ＋ ）＋ 及 GKS + QKS 。 （二）框架梁內(nèi)力組合 梁內(nèi)力控制截面一般取兩端支座截面及跨中截面。 二、橫向框架內(nèi)力組合 （一）結(jié)構(gòu)抗震等級(jí) 結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素確定。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。 m) 6 7 25 7 30 1 7 （三）內(nèi)力計(jì)算 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，彎矩計(jì)算過程見圖 11，所 得彎矩圖見圖 12。2q （ kN/m） 1P (kN) 2P (kN) M1 (kN178。m) M2 (kN178。1q （ kN/m） 2q （ kN/m） 39。 m 將以上結(jié)果匯總，見表 5－ 1 和表 5－ 2。 m M2 =179。 2= M1 =179。 2+6179。 2= kN 2P = (179。 179。2q =179。 m 對(duì)于 1 層： 2q =179。 m M2 =179。 2= M1 =179。 2+6179。 2= kN 2P = (179。 179。2q =179。 m 對(duì)于 25 層： 2q =179。2q = kN/m 1P = kN 29 2P = kN M1 =178。（ ） /2= kN178。（ ） /2=178。 )179。 179。 )179。 2= kN/m 1P =(179。 2=7 kN/m 39。 ()/2= kN178。 ()/2= kN178。 4179。 7+179。 6)179。 2)= 2P =(179。 179。 4+179。 +179。 179。2q? kN/m 1P （ 39。 = kN/m 39。 ()/2= kN178。 ()/2= kN178。 179。 7+179。 )179。 179。 179。 )+179。 179。 4+179。 +179。 179。 = kN/m 1P （ 39。 = kN/m 39。 = kN/m 39。（ ） /2= kN178。（ ） /2= kN178。 7+179。 2]179。 +(+)/2179。 )179。 7 = 2P =[(179。 8/2+179。 +179。 2+(+8)/2179。 179。2q 179。2q 分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖 4 幾何關(guān)系可得： ?2q 179。 27 對(duì)于第六層， 1q = kN/m , 39。 圖 8 橫向框架計(jì)算單元 （二）荷載計(jì)算 1）恒載計(jì)算 圖 9 各層梁上作用的恒載 在圖 9中 1q 、 39。 m） 25 (b) 梁端剪力及柱軸力圖（ kN） 圖 7 左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖 第五節(jié)、豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 一、橫向 框架內(nèi)力計(jì)算 （一）計(jì)算單元 ?、噍S線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為 ，如圖 8 所示。 m, V 單位為 kN， ? 單位為 m, N 單位為 kN。 表 45 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算 層