【正文】 V ? 跨間 MAB MBC 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 37 319 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 Table 319 The conbination of bending ac。 V ? B 左 M ? V 177。 B 右 M 177。 V ? 跨間 MAB MBC 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 36 3層 A M 177。 V ? B 左 M ? V 177。 B 右 M 177。 = 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 35 表 318 梁的內(nèi)力組合 Table 318 The conbination of internal force 層次 截面位置 內(nèi)力 SGk SQk SEk γ RE [(SGk + SQk)+ SEk] SGk + SQk + V=γ RE[η Vb（ Mbl + Mbr） /ln+ VGb] 左震 右震 1 層 A M 177。 ]= kN 則： VB左 =179。 [179。 m＜ kN178。 = kN178。 = kN178。 = γ REVB左 =179。（ ） += kN VB左 =179。 （ +179。 [179。 m Mbl + Mbr =+=＜ += kN178。 m Mbr=179。 m 右震 ： Vbl=Vbr=Mbl=+179。 m Mbr=+179。 第 1 層： AB凈跨： ln=（ ） == 左震： Vbl=Vbr=Mbl=179。 = kN178。 ） 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 34 = kN178。 Mmax = MGk =179。 179。 179。（ +179。 m BC跨： 梁上荷載設(shè)計(jì)值： q1′ =179。 m γ REMmax =179。 （ +179。 2179。 +）179。 = kN 179。（ 2/3） 179。 179。 179。 +179。 m 右震： VA =（ +） /+179。 m γ REMmax =179。 （ +179。 = kN0 則 Mmax發(fā)生在左支座。（ 2/3） 179。 179。 179。 +179。 9） = kN/m 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 33 左震： VA =（ +） /+179。 = kN/m q2=（ q2+ ） =179。（ x3/α l）179。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上 荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)表 318，表中 SGk、 SQk兩列中的梁端彎矩 M 為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取 ）。 橫向框架內(nèi)力組合 本工程的框架為二級(jí)抗震等級(jí)。 （ 2）計(jì)算由彎矩引起的剪力： 第 4 層： VA=VB=（ ） /= kN 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 31 第 23層： VA=VB=（ ） /= kN 第 1 層： VA=VB=（ ） /= kN 同理可得活載作用下的梁端剪力。 179。 179。 = kN/m， qBC=+179。 = kN。 = kN， VBC=179。 m； VAB=179。 m， qBC=+179。 第 23層： qAB=+179。 179。 179。 = kN178。 = kN178。 m 。 247。 m MBC =5q2′ l22/96 =5179。（ 1/3） 2+（ 1/3） 3] 247。 179。 96 = kN178。 179。 12 =178。 [12179。 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖 314 所示： 圖 314 第 四 層活載作用圖 The action of variable load 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 30 對(duì)于第 4 層有雪荷載情況： MAB = q2l12（ 12α 2+α 3） /12 =179。 96 = kN178。 179。 247。 12 =+ =178。 [12179。 12+179。 m 對(duì)于第 1 層： MAB =q1l12/12+q2l12（ 12α 2+α 3） /12 =179。 247。 12+5179。 m MBC =q1′ l22/12+5q2′ l22/96 =179。（ 1/3） 2+（ 1/3） 3] 247。 179。 247。 96 = kN178。 179。 247。 12 = kN178。 12 =+（ 179。 [12179。 12+179。 α =2/6=1/3 對(duì)于第 4 層： 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 29 MAB =q1l12/12+q2l12（ 12α 2+α 3） /12 =179。 m） 2. 恒荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算。 m） 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 28 0 . 424 . 075 9. 881 7 .28 . 59 1 . 342 1. 945 9. 881 7 .28 . 59 1 . 342 1. 942 4. 645 9. 881 7 .28 . 59 1 . 342 1. 942 4. 648 . 141 9. 661 1. 52 1 . 212 7. 132 9 .21 . 341 . 341 . 340 . 852 .0 014 .0 012 .0 01 0 .35 . 095 . 690 .32 .0 014 .0 012 .0 01 0 .35 . 095 . 690 .32 .0 014 .0 012 .0 01 0 .35 . 095 . 690 .31 . 824 . 392 . 57 0 . 316 . 096 . 620 . 220 . 91 0 . 112 6. 64圖 312 豎向荷載作用下框架彎矩圖（單位： kN178。 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 27 求各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)，如下表 315： 層次 節(jié)點(diǎn) 相對(duì)線(xiàn)剛度 相對(duì)線(xiàn)剛度總和 分配系數(shù) 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 4 A 9 B 9 23 A 9 9 B 9 9 1 A 9 B 9 圖（ a） 恒荷載作用下 圖（ b）活荷載作用下 圖 311 橫向框架彎矩二次分配法 （ M 單位： kN178。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。彎矩計(jì)算過(guò)程如圖 311，所得彎矩圖如圖 312。 內(nèi)力計(jì)算 、柱端彎矩計(jì)算 梁端、柱端彎矩采用二次分配法計(jì)算。 m M2 / kN178。 m M2 / kN178。 m 將以上計(jì)算結(jié)果匯總，見(jiàn)表 313 和表 314。（ ）179。 = kN178。 m 對(duì)于 1 層： q2=9 kN/m， q2′ =5 kN/m； P1= kN， P2= kN； M1=179。 m 對(duì)于 23 層： q2=9 kN/m， q2′ =5 kN/m； P1= kN， P2= kN； M1= kN178。 （ ） 179。 = kN178。 = kN M1=P1e1=179。 179。 2+179。 179。 ）179。 179。 =P1=（ 179。 m ，在屋面雪荷載作用下： q2=179。 （ ） 179。 = kN178。 = kN M1=P1e1=179。 179。 2+179。 179。 ）179。 179。 =5 kN/m P1=（ 179。 對(duì)于第 4 層： q2=179。 =178。 m M2=P2e2=179。 （ ） 179。179。 2） +179。 179。 +179。 +179。 179。 +（ +）179。 2+（ +）179。 179。 179。 4） +179。 179。+179。 +179。 179。 179。 = kN/m P1=[179。（ ） =， q1′ = kN/m q2=179。 =178。 m M2=P2e2=179。 （ ） 179。179。 2） +179。 179。 +179。 +179。 179。 +（ +）179。 2+（ +）179。 179。 179。 4） +179。 179。+179。 +179。 179。 179。 = kN/m 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 25 P1 =[179。（ ） = kN/m， q1′ = kN/m q2 =179。 m 對(duì)于 23 層， q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。 （ ） 179。 = kN178。 = 集中力矩： M1=P1e1=179。 +179。 179。 +（ +）179。 2+（ +）179。 179。 179。 9+179。 ]179。 ） +（ +）179。 = kN/m P P2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的荷載，計(jì)算如下： P1=[（ 179。 對(duì)于第 4 層： q1=， q1′ = kN/m q2和 q2′ 分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角荷 載，由圖 39 所示幾何關(guān)系可得： q2=179。由于縱向框架梁的中心線(xiàn)補(bǔ)重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。 = kN 豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算單 元 取圖 32 中 ⑤ 軸線(xiàn)橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為 9m，如圖 39 所示。 +() 179。 179。例如，第 4層的集中荷載 F5 的計(jì)算過(guò)程如下： F4=179。因此，該房屋應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。 表 312 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Table 312 Housing distribution along the wind load criteria of high value 層次 Hi/m Hi/H μ z β z q1（ Z） / （ kN/m） q2（ Z） / （ kN/m） 4 16 1 3 2 1 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 22 圖 38 框架上的風(fēng)荷載 The wind load on the frame 河 北 聯(lián) 合 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 23 《荷載規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于高度大于 30m 且高寬比大于 的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)β z 來(lái)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。 zμ sμ z 。（ Hi/H） =1+（ ）179。 =178。m ） The bending action of frame which is subjected to the left earthquake （ kN178。 水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖 37 所示。 M單位為 kN178。 兩端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式計(jì)算： Mbl=（ Mi+1,jb + Miju） ibl/（ ibl+ibr） （ 313） Mbr=（ Mi+1,jb + Miju） ibr/（ ibl+ibr） （ 314） Vb=（ Mb1 + Mb2） /l （ 315） Ni=∑（ VbL + VbR） k （ 316） 其中，梁線(xiàn)剛度取自表 33，具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 311。 表 310各層柱端彎矩及剪力計(jì)算 Table 310 The measurement for bending action and shear force 層次 hi /m Vi /kN ∑ Dij /（ N/mm） 邊柱 Di1 Vi1 K Y Mi1b Mi1u 4 932577 16083 3 932577 16083 2 997500 17417 1 890131 28158 （續(xù)表 310） 層次 hi /m Vi /kN