【正文】 其實際冷卻水量，應(yīng)控當(dāng)?shù)氐臍庀筚Y料和工藝條件依照“選塔實例 1”的計算方法進行。或選用 NLⅡ－ 4000X4 型一座和 NLⅡ 4000X3 型座。計算方法同前(略 ) Q1=4028m3/h ，需要的冷卻塔間數(shù) N＝ 402826000 = 間，故取 N＝ 7 間。本實例采用λ=。 a 根據(jù)已知條件采 用試算法，設(shè)λ =，采用公式 求出冷卻數(shù)Ω =，冷卻塔的Ω 1= λ =, |Ω Ω 176。如像我們舉出的這個實例，往往都選用最大的定型單間塔 (NLⅡ 4000 型等 )來確定循環(huán)水場冷卻塔的間數(shù) N= 400026000 = 間，取整數(shù)為 7 間。一般設(shè)來，循環(huán)水場的冷卻水量較小且用三間以下的定型冷 卻塔滿足用戶要求時，其冷卻塔的間數(shù)不應(yīng)小于 2 間，在這種情況下，安全生產(chǎn)是選用塔間數(shù)的主要控制因素，所以宜選用三間冷卻塔進行工作。 解： 第一步確定冷卻塔的間數(shù)。型淋水填料。若工程上有嚴格的要求，選不著合適的定型塔時，也可因地制宜的重新設(shè)計新型冷卻塔。最后選用 NLⅡ 3000 型塔。 d 求出 NLⅡ 3000 型塔在設(shè)計工況下的實際冷卻水量 采用公式 求出冷卻水量 Q1＝ hmX XX / 34 ? 第五步 確認選用冷卻塔塔型。 圖 I 一冷卻塔空氣動力性能曲線 Ⅱ一風(fēng)機在設(shè)計工況下，空氣動力性能曲線 (風(fēng)機 LF85 型，葉片安裝角度為 8176。 )的空氣動力性能曲Ⅱ (見圖 )。 總阻力△ P 全 4=44X 2 = 冷卻塔空氣動力計算匯總 表 冷卻塔通風(fēng)量 GB， 10Xm3/h 200 220 240 260 總阻力 △ P 全 ， Pa 129 b 繪制設(shè)計工況下 (ρ m=)下，風(fēng)機的空氣動力性能曲線。 總阻 力△ P 全 1=44X 2 =129Pa 設(shè)風(fēng)量 GB3=240X104m3/h , Vm3= 10240 4XX 。 設(shè)風(fēng)量 GB1=200X104m3/h , Vm1= 10200 4XX 。方法同上。 ,kg/m3 第三步 根據(jù)第一次試選的冷卻塔塔型的實際冷卻水量為 ，遠遠46SC0062020 第 15 頁 共 50 頁 大于冷卻水量為 3800m3/h 的要求，所以要重新選一個規(guī)格小一號的塔型擬定選 NLⅡ 3000 型塔。 d 求出 NLⅡ 3500 型塔在設(shè)計工況下的實際冷卻水量 利用公式 一 1 求出冷卻塔冷卻水量 Q1=ρ ＝ρ gX267X104/1000 流量 X104m3/h 圖 I 一冷卻塔空氣動力性能曲線 Ⅱ一風(fēng)機在設(shè)計工況下，空氣動力性能曲線 (風(fēng)機 LF92Ⅱ，葉片安裝角度為 176。 假設(shè)三個不同的風(fēng)量，采公式 ，計算出對應(yīng)的風(fēng)機全壓值，利用這三個點繪制出一條， 風(fēng)機 (LF92Ⅱ型，葉片安裝角度為 176。 根據(jù)已知的條件，求出 NLⅡ 3500 型塔的實際冷卻水量。根據(jù)要求的單塔冷卻水量為Q=3800m3/h,試選一個與其冷卻水量相接近的通用圖系列 NLⅡ 3500 型冷卻塔塔型。 |＝||= 試算停業(yè)，本例設(shè)計最后采用的氣水比入=。型冷卻塔的冷卻數(shù)Ω 176。 解： 第一步，求出冷卻塔的氣水比入值。型淋水填料。并采用玻璃鋼材質(zhì) 除水器采用玻璃鋼波 16045 型 (帶筋 ) 化冰管，用于寒冷地區(qū)需要設(shè)化冰措施的地區(qū)，在不結(jié)冰和結(jié)冰不嚴重的地方可不設(shè)化冰 管。在有防凍要求時，風(fēng)機可反轉(zhuǎn)。配用電機采用防爆 (不防爆 )和單速電機。 通風(fēng)設(shè)備。也可采用玻璃鋼斜交錯 60X30X60176。采用塑料斜梯波 T2560176。配水管采用焊接鋼管 (玻璃鋼管 )，采用三濺式 (Ⅱ型反射 )噴頭。 2“逆流式機械通風(fēng)冷卻塔通 用圖系列” (標(biāo)準(zhǔn)號 63T030－ 96) 結(jié)構(gòu)特征 逆流式機械通風(fēng)冷卻塔通用圖系列結(jié)構(gòu)特征 表 子系列名稱 材 料 構(gòu)件名稱 鋼框架結(jié)構(gòu) 鋼筋砼框架結(jié)構(gòu) 框架 鋼 鋼筋砼 壁板 玻璃鋼 玻璃鋼 頂板 鋼 (玻璃鋼 ) 鋼筋砼 風(fēng)筒 玻璃鋼 玻璃鋼 該通用圖系列冷卻塔組成 配水系統(tǒng)。 ρ ρ =[ 3111 10)( XPP θφ θ ??? ]247。 GB/1000 46SC0062020 第 7 頁 共 50 頁 特性曲線Ⅰ與特性曲線Ⅱ的交點所得出的風(fēng)機工作風(fēng)量 GB，即為設(shè)計秘需要的風(fēng)量。其修正方法如下： 由于風(fēng)機的特性曲線，是在標(biāo)準(zhǔn)狀況下（空氣密度 ）編制出來的，所以必須將風(fēng)機特性曲線修正到設(shè)計工況下的風(fēng)機特性曲線，由于風(fēng)機的風(fēng)壓是和空氣的密度成正比，所以可用下式計算出 設(shè)計 (塔內(nèi)濕空氣的平均密度ρ m)工況下風(fēng)機的壓力 Ps： Ps= . P …………………………… 式中： Ps 一設(shè)計工況濕空氣密度為ρ m時的風(fēng)機壓力， Pa， ρ m一濕空氣平均密度， kg/m3， P 一原風(fēng)機產(chǎn)品樣本風(fēng)壓， Pa 假設(shè)三個風(fēng)量 GB GB GB3，從風(fēng)機產(chǎn)品樣本上，查出相對應(yīng)的三個風(fēng)機產(chǎn)品樣本上的風(fēng)壓 P P P3。將這三組數(shù)據(jù)繪制在同一直角座標(biāo)紙上，得出一條冷卻塔阻力特性曲線Ⅰ。繪制方法如下： 假設(shè)三個通過冷卻塔的風(fēng)量 GB GB GB3，利用公式 ～ 求出相對三個相對應(yīng)的總阻力△ P 全 △ P 全 2 △ P 全 3也是風(fēng)機需要供給的全壓力。 塔型 700 1000 1500 20201 2500 3000 3500 4000 總阻力系數(shù)ξ 44 44 50 43 47 44 44 ρ m一塔內(nèi)濕空氣平均密度， kg/m3, ρ m= ρ sh……… Vm一塔內(nèi)淋水填料中的空氣平均流速， m/s ρ sh=[ ]10)()( 3113111 θφθφ θθ ?????? PPp247。其計算公式如下： △ P 全 =ξ 22mmVP ， Pa 式 中： △ P 全 一通用圖系列冷卻塔的通風(fēng)總阻力 (全壓 )Pa, ξ一總阻力系數(shù)，由實測得，見表 。 在冷卻塔開發(fā)階段，一般采用經(jīng)驗公式進行空氣阻力計算。根據(jù)熱力計算求出的入值和要冷卻的單塔水量，求出所需要的風(fēng)量，這些風(fēng)量通過冷卻塔所產(chǎn)生的阻力，是與風(fēng)機的空氣動力性能曲線相關(guān)聯(lián)的。有了該值，就能算出風(fēng)機所需要的風(fēng)量和全壓。由于目前都采用計算機進行計算，上述計算方法比轉(zhuǎn) 容易做到，故可不用精度較差的圖解法計算。若 |Ω Ω176。 計算步如下： 第一步：首先假設(shè)冷水比入值 第二步：根據(jù)已知條件、θ τ、 t t P，和入值 ，分別求出 h hh1″、 h2″ 、 hm″ 和 hm值 第三步：將第二步求出的值代入公式 ，即可求出Ω。 當(dāng)水溫差△ t≤ 15℃時，可采用如下簡化公式： Ω = )......141(122 ????????? hhhhhhKtmm△ 式中： h1″、 h2″、 hm一空氣溫度分別為 t t tm= 水溫時2 21 tt ? 飽和空 氣焓， kJ/kg， h h hm一分別為進塔空氣、出塔空氣、及其平均狀態(tài) 空氣的焓， KJ/kg。型Ω 1= 入 淋水填料一般采用前者，當(dāng)用戶有要求時也可采用后者或其它的填料。 冷卻數(shù)Ω的程序計算 表 一 1 T h″ K H △ h h△ 1 t(o)=t2 h(0)″ =(t(0)、 P) 一 h(0)=f(θ 1φ P) △ h(0)=h(0)″h(0) oh△1 T(1)=t2+1dt h(1)″ =(t(1)、 P) K(1)=f[t(0)] h(1)=h(0)+λ)1(kdt △ h(1)=h(1)″h(1) 11h△ t(2)=t2+2dt h(2)″ =(t(2)、 P) K(2)=f[t(1)] h(2)=h(1)+λ)2(kdt △ h(2)=h(2)″h(2) 21h△ t(3)=t2+3dt h(3)″ =(t(3)、 P) K(3)=f[t(2)] h(3)=h(2)+λ)3(kdt △ h(3)=h(3)″h(3) 31h△ t(4)=t2+4dt h(4)″ =(t(4)、 P) K(4)=f[t(3)] h(4)=h(3)+λ)4(kdt △ h(4)=h(4)″h(4) 41h△ 第 4 頁 共 50 頁 46SC0062020 t(5)=t2+5dt h(5)″ =(t(5)、P) K(5)=f[t(4)] H(5)=h(4)+λ)5(kdt △ h(5)=h(5)″h(5) 51h△ t(6)=t2+6dt h(6)″ =(t(6)、P) K(6)=f[t(5)] H(6)=h(5)+λ)6(kdt △ h(6)=h(6)″h(6) 61h△ t(7)=t2+7dt h(7)″ =(t(7)、P) K(7)=f[t(6)] H(7)=h(6)+λ)7(kdt △ h(7)=h(7)″h(7) 71h△ t(8)=t2+8dt h(8)″ =(t(8)、P) K(8)=f[t(7)] H(8)=h(7)+λ)8(kdt △ h(8)=h(8)″h(8) 81h△ t(9)=t2+9dt h(9)″ =(t(9)、P) K(9)=f[t(8)] H(9)=h(8)+λ)9(kdt △ h(9)=h(9)″h(9) 91h△ t(10)=t1 h(10)″ =(t(10)、 P) K(10)=f[t(9)] H(10)=h(9)+λ)10(kdt △ h(10)=h(10)″ h(10) 101h△ 通用圖系列冷卻塔淋水填料給出的冷卻數(shù)如下： 塑料梯形波填料 T25 一 60176。當(dāng)將水溫差△ t 分成 10 等分時， dt=10t△ 可得到足夠準(zhǔn)確的計算結(jié)果。 一 1997《玻璃纖維增強塑料冷卻塔第 2 部分：大型 玻璃纖維增強塑料冷卻塔》 GB50050 一 95 《工業(yè)循環(huán)冷卻水處理設(shè)計規(guī)范》 GBJ102 一 87 《工業(yè)循環(huán)水冷卻設(shè)計規(guī)范》 46SC0062020 第 3 頁 共 50 頁 冷卻塔計算 機械通風(fēng)逆流式冷卻塔計算，詳見我公司設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)“ 63B00195”。 f) 冷卻塔是否設(shè)置化冰管，由 選用者根據(jù)所在地區(qū)的結(jié)構(gòu)情況確定。 儀表：塔上配的機電設(shè)備振動和油位監(jiān)測儀表，要求選用者配套其報警統(tǒng)。 c) 水力設(shè)計條件 單列式冷卻塔進水最小壓力 (含集水池頂面高出 地面 的高度 ) 型號 I NL－Ⅱ－ 700 Ⅲ I NL－Ⅱ－ 1000 Ⅲ I NL－Ⅱ－ 1500 Ⅲ I NL－Ⅱ－ 2020 Ⅲ 進水壓力 HMPa 單列式冷卻塔進水最小壓力 (含集水池頂面高出地面 的高度 ) 續(xù)表 型號 I NL－Ⅱ－ 2500 Ⅲ I NL－Ⅱ－ 3000 Ⅲ I NL－Ⅱ－ 3500 Ⅲ I NL－Ⅱ－ 4000 Ⅲ 進水壓力 HMPa 編制 李佩文 校審 審定 第 2 頁 共 50 頁 46SC0062020 雙列式冷卻塔進水最小壓力 (含集水池頂面高出地面 的高度 ) 表 型 號 I NL－Ⅱ 700 Ⅲ I NL－Ⅱ－ 1000 Ⅲ 進水壓力 H