【正文】 演講完畢，謝謝觀看！ 。 柱加密區(qū)的箍筋宜采用復合箍、復合螺旋箍或連續(xù)復合矩形螺旋箍，最小配箍特征 值宜按下列規(guī)定采用：軸壓比不大于 ，宜比普通混凝土柱大 ；軸壓比大于 時，宜比普通混凝土柱大 。 柱的軸壓比限值宜按下列規(guī)定采用：不超過 C60混凝土的柱可與普通混凝土柱相同， C65C70混凝土的柱宜比普通混凝土柱減小 ， C75C80混凝土的柱宜比普通混凝土柱 減小 。 高強混凝土結(jié)構(gòu)的抗震設計要求 采用高強混凝土時，框架梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不宜大于 3%（采用 HRB335級鋼 筋時）和 %（采用 HRB400級鋼筋時）。梁的截面高度不宜小于 3bw； （ 3）柱的截面寬度不宜小于 ，柱的截面高度不小于截面寬度； （ 4）抗震墻的水平分布鋼筋應與柱子可靠拉結(jié)，抗震墻的端部豎向鋼筋應配在柱內(nèi)； （ 5）抗震墻的洞口應配置補強鋼筋。 調(diào)整后的內(nèi)力不再滿足、也不需滿足平衡條件 （ 5104） 截面設計和配筋構(gòu)造 框架 抗震墻的截面設計和構(gòu)造顯然與框架和抗震墻的相應要求基本相同。 調(diào)整的方法如下： （ 1）框架總剪力 Vf ? ，按計算得到的樓層剪力進行設計。即，對于框架，第 i層第 j柱的剪力 Qij為 Fm1kikijij QDDQ???對于抗震墻，第 i片抗震墻的剪力 Qi為 wn1keqkckeqicii QIEIEQ???在上兩式中， m和 n分別為柱和墻的個數(shù)。 （ 3）把框架的廣義剪力按框架的抗推剛度 CF和連系梁的總約束剛度的比例進行分配，得到框架總剪力 QF和連系梁的總約束彎矩 m： FijFFF QhmCCQ??? FijFijQhmChmm????（ 4）由式 595計算總抗震墻的剪力 Qw。 。 wpF ??則有： FwpQ39。Q)x(Q ww ??（ 594） （ 595） 由力的平衡條件可知，任意高度 x處的總抗震墻剪力與總框架剪力之和應等于外荷載下的總剪力 Qp： FwpQm39。Qw )x(mQ39。 （ 2）內(nèi)力計算的不同。但是二者有如下不同： （ 1）二者的 ?不同。 （ 587） （ 566） )x(p)x(p)x(p)x(p mpw ???（ 567） )x(p)x(p)x(pdx udIE mp44eqc ???代入 pp(x) , pm(x) 22kn1kij22F44eqc dxudhmdxudC)x(pdxudI ?????????????Hx??eqcbFIECCH ????? hmC ijb eqc422244IEH)x(pduddud ?????（連系梁的約束剛度 ） 可見，剛接體系的基本微分方程 與鉸接體系的在形式上完全相同。 （ 584） （ 586） （ 585） 圖 534 總抗震墻所受的荷載 圖 534表示了總抗震墻上的作用力。設同一樓層內(nèi)有 n個剛節(jié)點與抗震墻相連接，則總的線彎矩 m為 kn1kn1kijkij hm)39。ij，得 ??? hmhM39。剛域長度可取從墻肢形心軸到連梁邊的距離減去1/4連梁高度。 書上給出了以下三種典型水平荷載下的計算公式 ， 2）剛接體系的計算 圖 532 剛接體系的分析 剛接連系梁在抗震墻內(nèi)的部分的剛度可視為無限大。 在頂部集中水平力 P作用下 力邊界條件 根據(jù)上述條件，即可求出在相應荷載作用下的變形曲線 u(x)。 （ 566） （ 569） （ 567） （ 568） 求解框架和抗震墻協(xié)同工作的基本微分方程 )x(pdx udCdx udIE 22F44eqc ??eqc FIECH??Hx??eqc422244IEH)x(pduddud ?????框架 抗震墻結(jié)構(gòu)的基本方程 一般解 )(uCCBchAsh)(u 121 ???????????? 其中 A、 B、 C1和 C2為任意常數(shù)，其值應由邊界條件決定； u1(?)為微分方程的任意特解，由結(jié)構(gòu)承受的荷載類型確定?？拐饓ρ馗叨确较蛞詮澢冃螢橹?，故對抗震墻使用彎曲剛度 EcIeq。 圖 528 結(jié)構(gòu)簡化為由鉸接連桿聯(lián)系的總抗震墻和總框架 圖 529 結(jié)構(gòu)簡化為由剛接連桿聯(lián)系的總抗震墻和總框架 1)鉸接體系的計算 圖 530 框架 抗震墻的分析 取坐標系如圖 530所示。關 于連系梁，根據(jù)實際情況，可有兩種假定： （ 1）若假定樓蓋的平面外剛度為零，則連系梁可進一步簡化為連桿，如 圖 528所示， 稱為鉸接體系。 總抗震墻和總框架之間用無軸向變形的連系梁連接。 這樣，所有的抗震墻可合并為一個總抗震墻，其抗彎剛度為各抗震墻的抗彎剛度之和；所有的框架可合并為一個總框架，其抗剪剛度為各框架抗剪剛度之和。 (d)結(jié)構(gòu)的剛度和質(zhì)量沿高度的分布比較均勻。 (c)對抗震墻，只考慮彎曲變形而不計剪切變形 。 微分方程法 (1) 微分方程及其解 用微分方程法進行近似計算 (手算 )時的基本假定如下： (a)不考慮結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)。抗震墻被簡化為受彎 桿件，與抗震墻相聯(lián)的桿件被模型化為帶剛域端的桿件。 內(nèi)力計算 框架和剪力墻協(xié)同工作的分析方法可用 力法、位移法、矩陣位移法 和 微分方程法。當用振型反應譜法 等進行計算時，若采用葫蘆串模型，則得出整個結(jié)構(gòu)沿高度的地震作用；若采用精細的模 型時，則直接得出與該模型層次相應的地震內(nèi)力。 地震作用的計算 指整個結(jié)構(gòu)沿其高度的地震作用的計算。 （ 4）抗震墻洞宜上下對齊；洞邊距端柱不宜小于 300mm。 （ 2）抗震墻宜設置在墻面不需要開大洞口的位置。 表 516 抗震墻構(gòu)造邊緣構(gòu)件的配筋要求 圖526 抗震墻的約束邊緣構(gòu)件 圖 527 抗震墻的構(gòu)造邊緣構(gòu)件范圍 167。（ 2）對其他部位，拉筋的水平間距不應大于縱筋間距的 2倍，轉(zhuǎn)角處宜用箍筋。 （ 4） hw為抗震墻墻肢長度，對小開口墻為墻的總長度。 （ 2） lc為約束邊緣構(gòu)件沿墻肢長度，不應小于表內(nèi)數(shù)值、 450mm三者的最大值；有翼墻或端柱時尚不應小于翼墻厚度或端柱沿墻肢方向截面高度加 300mm。 （ 2）約束邊緣構(gòu)件應向上延伸到底部加強部位以上不小于約束邊緣構(gòu)件縱向鋼筋錨固長度的高度。 （ 3）小開口墻的洞口兩側(cè)，可設置構(gòu)造邊緣構(gòu)件。 抗震墻兩端和洞口兩側(cè)應設置邊緣構(gòu)件，并應符合下列要求： （ 1）全部落地的抗震墻結(jié)構(gòu)，一級和二級抗震墻底部加強部位在重力荷載代表值作用下墻體平均軸壓比不小于表 514的規(guī)定值時，應設置約束邊緣構(gòu)件（要求見后）；平均軸壓比小于表 514的規(guī)定值時、以及一、二級抗震墻底部加強部位以上的一般部位和三、四級抗震墻，應設置構(gòu)造邊緣構(gòu)件（見后）。 （ 3）鋼筋直徑不宜大于墻厚的 1/10。 抗震墻豎向、橫向分布鋼筋的配筋 抗震墻豎向、橫向分布鋼筋的配筋，應符合下列要求： （ 1）一、二、三級抗震墻的水平和豎向分布鋼筋最小配筋率均不應小于 %；四級抗震墻不應小于 %；直徑不應小于 ?8，間距不應大于 300mm，且應雙排配置。一、二級時底部 加強部位的墻厚不應小于層高的 1/16且不應小于 200mm，當?shù)撞考訌姴课粺o端柱或翼墻 時不宜小于凈高的 1/10。 2. 抗震墻結(jié)構(gòu)構(gòu)造措施 兩端有翼墻或端柱的抗震墻厚度 抗震墻豎向、橫向分布鋼筋的配筋 一級和二級抗震墻，底部加強部位在重力荷載代表值作用下墻體平均軸壓比 抗震墻兩端和洞口兩側(cè)應設置邊緣構(gòu)件，并應符合下列要求 抗震墻的約束邊緣構(gòu)件包括暗柱、端柱和翼墻 ，他們應符合下列要求： 抗震墻的構(gòu)造邊緣構(gòu)件的范圍，構(gòu)造邊緣構(gòu)件的配筋應滿足受彎承載力要求，并應符合相關要求。 當開洞規(guī)則而又較大時，可簡化為桿件帶剛臂的“壁式框架”求解 當規(guī)則開洞進一步大到連梁的剛度可略去不計時，各墻肢又變成相對獨立的單榀抗震墻了。 （ 1）整體墻 對整體墻，可作為豎向懸臂構(gòu)件按材料力學公式計算，此時，宜考慮剪切變形的影響。但弱軸方向的墻起到翼緣作用時，則另加考慮。 （ 1）整體墻 等效剛度 EcIeq的計算式為： 2wwwceqcHAI91IEIE???（ 551） （ 2）整體小開口墻 2wceqcAHI91???（ 554） （ 3）單片聯(lián)肢墻、壁式框架和框架 剪力墻 對這類抗側(cè)力結(jié)構(gòu)，可水平荷載為倒三角形分布或均勻分布，然后按下式之一計算其等效剛度： 14eq u8qHEI ?24m axeq u120Hq11?（均布荷載） （倒三角形分布荷載） （ 555） （ 556） 地震作用在各剪力墻之間的分配及內(nèi)力計算 各質(zhì)點的水平地震作用 F求出后，就可求出各樓層的剪力 V和彎矩 M。 3. 等效剛度 單片墻的抗彎剛度可采用如下近似公式： ggcuyc IA39。 對以彎曲變形為主的高層剪力墻結(jié)構(gòu)，可采用振型分解法或時程分析法得出作用于豎向各質(zhì)點（樓層處）的水平地震作用?？箓?cè)力結(jié)構(gòu)與主軸斜交時，應考慮抗側(cè)力結(jié)構(gòu)在兩個主軸方向上各自的功能。 用簡化方法進行內(nèi)力與位移的計算時，可將結(jié)構(gòu)沿其水平截面的兩個正交主軸劃分為若干平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)，每一個方向的水平荷載由該方向的平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)承受，垂直于水平荷載方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)不參加工作。一般假定樓板在其平面內(nèi)的剛度為無窮大，而在其平面外的剛度則為零。在特定的情況下，也可采用下述近似方法計算。洞口的大小可用洞口系數(shù) ?表示 ： 墻面不計洞口的總面積墻面洞口面積??（ 546） 另外，抗震墻的特性還與連梁剛度與墻肢剛度之比及墻肢的慣矩與總慣矩之比有關。底部兩層框支抗震墻結(jié)構(gòu)的平面布置尚宜對稱，且宜設抗震筒體。 （ 2）墻肢截面的高度沿結(jié)構(gòu)全高不應有突變；抗震墻有較大洞口時，以及一、二級抗震墻的底部加強部位，洞口宜上下對齊。 抗震墻結(jié)構(gòu)的設計要點 抗震墻結(jié)構(gòu)中的抗震墻設置，宜符合下列要求： （ 1）較長的抗震墻宜開設洞口，將一道抗震墻分成較均勻的若干墻段（包括小開洞墻有聯(lián)肢墻），洞口連梁的跨高比宜大于 6，各墻段的高寬比不應小于 2。 167。預應力混凝土大跨度框架頂層邊柱宜采用非對稱配筋，一側(cè)采用混合配筋，另一側(cè)僅配置普通鋼筋。 長懸臂梁梁底非預應力筋除應按計算確定外，梁底和梁頂非預應力筋配筋量之比不應小于 ，且底面非預應力鋼筋配筋量不應低于毛截面面積的 %。 梁端截面的底面非預應力鋼筋和頂面非預應力鋼筋配筋量的比值，一級不應小于 ，二、三級不應小于 ；同時底面非預應力鋼筋配筋量不應低于毛截面面積的 %。 2. 框架梁 后張預應力混凝土框架梁中應采用預應力筋和非預應力筋混合配筋方式，其預應力度，一級不宜大于 ；二、三級不宜大于 。 1. 一般要求 地震作用和重力荷載組合下產(chǎn)生的彎矩，一級框架至少有 75%、二、三級框架至少有65%由非預應力筋承擔時，無粘結(jié)預應力筋可在框架梁中應用，此時無粘結(jié)預應力筋應主要用于滿足構(gòu)件的撓度和裂縫要求。無粘結(jié)預應力筋可用于采用分散配筋的連續(xù)板和扁梁，不得用于桁架下弦拉桿和懸臂大梁等主要承重構(gòu)件。ah(ss0bsvjyvjjtjREju