【正文】 柱間支撐一般由型鋼構(gòu)成。 它應(yīng)擱置在柱的牛腿上用焊接或螺栓連接， 如圖 。墻梁分 承重 和 非承重 兩種。 彈簧板連接 如 圖 (a)所示， 螺栓連接方式 ，如 圖 (b)所示。為承受吊車橫向水平剎車力，吊車梁上翼緣與柱間用鋼板或角鋼焊接；為承受吊車梁豎向壓力，吊車梁底部安裝前應(yīng)焊接上一塊墊板（或稱支承鋼板）與柱牛腿頂面預(yù)埋鋼板焊牢。 柱與屋架或屋面梁連接處的預(yù)埋件承受由屋架傳來的垂直壓力。 焊接法 是在屋架或屋面梁端部支承部位的預(yù)埋件底部焊上一塊墊板，待屋架或屋面梁就位校正后，與柱頂預(yù)埋鋼筋焊接牢固 如圖 (a)所示 。 荷載計算 截面驗算 裂縫寬度驗算 (3) 牛腿設(shè)計 設(shè)牛腿高度 h=700mm，根據(jù)吊車梁支承位置截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定 如圖 。 (1) A柱截面設(shè)計 (2) A柱吊裝驗算 起吊時，混凝土達到強度設(shè)計值 100%。 當牛腿的剪跨比 a/h0≥ ， 應(yīng)設(shè)置彎起鋼筋 ，彎起鋼筋宜采用變形鋼筋 ， 并宜設(shè)置在牛腿上部 l/6至 l/2之間的范圍內(nèi) ， 其截面面積不應(yīng)少于承受豎向力的受拉鋼筋面積的二分之一 ， 且不應(yīng)小于， 其根數(shù)不應(yīng)少于 2根 ， 直徑不應(yīng)小于12mm。 （ 4） 局部受壓驗算。 對 A點取力矩平衡方程 ∑MA=0可得： 0vbsyyFFAf h f???（ 3） 斜截面承載力 。 （ 2） 正截面承載力計算 。 斜裂縫出現(xiàn)時的荷載 Fv與 a/h0的關(guān)系可列經(jīng)驗公式表示： 牛腿設(shè)計 001= ( 1 ) /v k hktk v kFFf bh F h???? （ 1） 計算簡圖 。其特征是當出現(xiàn)斜裂縫②后，隨荷載的增加，斜裂縫不斷向受壓區(qū)延伸，同時牛腿中縱向受拉鋼筋的應(yīng)力也不斷增加并逐漸達到其屈服強度，最后斜裂縫②以外的部分繞牛腿下部與柱的交接點轉(zhuǎn)動，從而導(dǎo)致該處混凝土壓碎而破壞。 如圖(b)所示 。 （ 2） 當 a/h0=~，發(fā)生斜壓破壞。 牛腿的應(yīng)力狀態(tài)和破壞過程 （ 1） 當 a/h0≤，發(fā)生剪切破壞，其特征是牛腿與下柱的交接面處出現(xiàn)一系列的短斜裂縫，最終沿此裂縫把牛腿從柱上切下而破壞。 當外荷載 Fv為極限荷載的 20%~40%時， 在牛腿主拉應(yīng)力跡線的密集區(qū)首先出現(xiàn)垂直裂縫①， 如圖 所示 。 當為長牛腿時，與懸臂梁相似，按懸臂梁進行計算。 運輸及吊裝驗算 圖 牛腿設(shè)計內(nèi)容主要有確定牛腿的截面尺寸、進 牛腿按其所受豎向荷載作用點到牛腿下部與柱邊緣交接點的水平距離 a的大小，可把牛腿分為兩大 當 a≤h0時為短牛腿， 如圖 (a)所示 ；當 a＞ h0時為長牛腿， 如圖 (b)所示 。運輸?shù)跹b階段的最大裂縫寬度允許值［ wmax］可取為 。吊裝方式有翻身吊和平吊兩種情況， 如圖(a)、 (b)所示 。 排架內(nèi)力組合時，不考慮廠房整體空間工作，對 A柱進行最不利內(nèi)力組合，具體方法和數(shù)據(jù) 見表 。 ② 在排架柱頂附加不動鉸支座，求在均布風(fēng)荷載（左風(fēng)）作用下柱頂反力， 如圖 (b)所示 。m 計算簡圖 如圖 ② 在 A、 B 由 n=、 λ=、 C3= Ra= kN Rb= kN Ra+Rb= kN 將（ Ra+Rb)反向作用于柱頂并進行分配，（ εa=εb=)再分別與 Ra、 Rb疊加，即得柱頂剪力 Va、 Vb， 如圖 示 Va= kN Vb= kN ③ 豎向荷載作用下內(nèi)力圖 如圖 (4） 吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析不考慮廠房整體空間 ① Tmax=，作用點距柱頂高度 y=3m y/H1=,y= 計算簡圖 如圖 (a)所示 ② 在排架柱頂附加不動鉸支座，由 n=,λ=,查附表 (y=) C5= Ra= kN Rb=0 將（ Ra+Rb)反向作用于柱頂并進行分配，再分別疊加，即得柱頂剪力，如圖 （ b)、 (c) Va= kN Vb= kN ③ 吊車橫向荷載作用下內(nèi)力圖 見圖 。在把 Dmax及 Dmin移到下柱中心線上時，相應(yīng)產(chǎn)生的力矩為： Mmax= 321 kNm 牛腿頂面： M2= kN 由附表得： C1=， C3= 由 M1 Ra′= （ ← 由 M2 Ra″= kN （ → 所以 RA=Ra′+Ra″= kN （ → 故柱頂剪力： Va= ③ 恒荷載作用下的內(nèi)力圖 如圖 ， N圖、 V圖從略。m ② 由于恒荷載與排架對稱，排架不產(chǎn)生水平位移，即相當于在排架柱頂有一水平鉸支座。內(nèi)力符號及控制截面如圖 n=I1/I2= λ=H1/H2= （ 1） ① 由實際恒荷載作用 (圖 )得恒荷載作用下排架計算簡圖， 如圖 A M1= (1) 恒荷載設(shè)計值 ① 屋架自重設(shè)計值： 106= P1= + 6 24 = kN ② A1= 105mm2 P2= A2= 105mm2 P3= ③ 吊車梁及軌道自重設(shè)計值 P4= (+6 )= kN 各恒荷載作用位置 如圖 (2） 屋面活荷載設(shè)計值 由 《 荷載規(guī)范 》 查得屋面活荷載的標準值為 ，而雪荷載的標準值為 ，本車間不考慮積灰荷載， P6= 6 24 = kN P6的作用位置與 P1相同， 如圖 (3） 30/5t吊車，中級工作制吊車，吊車梁高 B=,K=,Pmax,k=290kN,Pmin,k=70kN, Qck=302kN, Qlk=118kN 吊車梁支座反力影響線 如圖 Dmax= 802kN Dmin= 由于作用在每一個輪上的吊車橫向水平荷載標準值： Tk=1/4α(Qck+Qlk) 對于 30/5t的軟鉤吊車 α= 所以 T= Tmax=γQT∑yi= kN （ 4) 由 《 荷載規(guī)范 》 查得，基本風(fēng)壓 w0=，風(fēng)壓高度系數(shù)按 B 柱頂： H=,μz=； 檐口： H=， μz=； 屋頂： H=， μz= 風(fēng)載體型系數(shù) 如圖 w1= w2= q1=γQw1B= kN/m q2=γQw2B= kN/m W= kN 風(fēng)荷載是可以改變方向的，計算時需考慮左來風(fēng)和右來風(fēng)兩種情況，因此風(fēng)荷載作用下排架計算簡圖 如圖 所示 。其中上柱高 H1=，下柱高 H3=，柱總高 H2= （ 2） 上柱截面： bh=500mm 500mm，上柱截面A1= 105mm2，慣性矩 I1= 109mm4 下柱截面選用工字形截面， b=500mm, h=1000mm, bw=120mm、 hf=200mm。計算單元寬度 B=。 （ 3） 吊車梁：采用標準圖集 G323中的鋼筋混凝土吊車梁， DL11，其高度 ，其自重標準值為 ，軌道及連接件自重取 （ 1） 計算簡圖 本車間為機修車間，工藝無特殊要求，結(jié)構(gòu)布置均勻，荷載分布也均勻。根據(jù)廠房具體條件，柱間支撐設(shè)置位置如圖 （ 1） 屋面板：采用標準圖 G410（一）中的 （ YWBⅡ ），板重標準值（包括灌縫在內(nèi)）為 。 （ 2） 25mm 60mm 圍護結(jié)構(gòu)： 240mm （ 3） 自然條件：基本風(fēng)壓 基本雪壓 建筑場地為 Ⅰ 級濕陷性黃土，修正后的地基承載力f=180kN/m2，地下水位低于地面 6m，本例不考慮地震作 （ 4） HPB235級、 HRB335 混凝土：基礎(chǔ)采用 C15，柱采用 C25 根據(jù)廠房跨度、柱頂高度及吊車起重量大小，本車間采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。 內(nèi)力組合注意事項 （ 5） 在同一跨內(nèi) Dmax和 Dmin與 Tmax不一定同時發(fā)生，故在組合中有 Dmax或 Dmin時，不一定要有 Tmax，但在組合中有 Tmax時，則必有 Dmax或 Dmin，因為吊車水平 （ 6） 每一種組合中， M、 N、 V都是相對應(yīng)的，即使是在相同荷載作用下產(chǎn)生的。 內(nèi)力組合 《 荷載規(guī)范 》 中規(guī)定： 對于一般排架結(jié)構(gòu)，荷載效應(yīng)的基本組合可采用簡化規(guī)則，并按下列組合值中 （ 1） （ 2） 由永久荷載效應(yīng)控制的組合 荷載組合效應(yīng) 0 0 1 `1n00i= 1S = ( )S = ( )G G K Q G KG G K Q i G iKSSSS? ? ? ?? ? ? ??? ? n00i= 1S = ( )G G K Q i c i G iK? ? ? ? ?? ? （ 1） 每次組合只能以一種內(nèi)力 +Mmax、 Mmax、Nmax或 Nmin為目標，決定活荷載的取舍，并按這些荷 （ 2） 恒荷載產(chǎn)生的內(nèi)力在任何一種內(nèi)力組合中 （ 3） 風(fēng)荷載有左吹風(fēng)或右吹風(fēng)兩種情況，組合 （ 4） 吊車橫向水平荷載 Tmax同時作用在左、右兩側(cè)排架柱上，向左或向右。對于柱底 Ⅲ — Ⅲ 截面也是基礎(chǔ)頂面的柱截面，由于基礎(chǔ)計算的需要，尚應(yīng)有 M、 N和 V的組合。 一般取上柱柱底截面 Ⅰ — Ⅰ 為上柱的控制截面；對下柱，在吊車豎向荷載作用下，牛腿頂面處的彎矩最大，在風(fēng)荷載和吊車橫向水平荷載作用下，柱底截面的彎矩最大，因此通常取牛腿頂面 Ⅱ — Ⅱ