【正文】 謝 謝 再 見 。 破壞后的斷面 邊樁的位移 邊樁位移值 （ mm ） 時間 19 20 22 23 24 25 26 邊樁豎直位移 +7 . 7 +1 0 . 2 +7 . 0 +7 . 0 +5 . 0 +4 8 5 邊樁水平位移 +6 . 8 +2 1 . 7 +8 . 0 +1 1 . 6 +1 9 +2 0 +4 9 7 中心豎直位移 1 6 . 3 3 3 . 8 14 1 3 . 2 5 . 3 103 孔隙水壓力的變化 圓弧滑動分析 ? 說明除了三軸不固結不排水強度指標外，其他試驗指標計算的安全系數(shù)與實際情況都比較接近。 ? 破壞時路堤中心附近產(chǎn)生了縱向上窄下寬的倒 “ V”形裂縫，上部最寬 ， 下部最寬 ， 最深達 ， 斷壁粗糙，為明顯的張性斷裂。 ? 當相鄰加固試驗段填至 段的路堤一起發(fā)生破壞。 右側填高至 ， 路堤便出現(xiàn)滑弧破壞 。 模擬實際應力歷史的特殊試驗 ? 側壓減少的試驗與單軸壓縮試驗結果的比較 ? 側壓減少試驗與軸壓增大試驗結果的比較 用兩種指標對比計算的結果 用兩種試驗指標計算的結果 試驗方法 取土深度 （ m ） 開挖深度 （ m ） 土的重度 （ kN /m3） 粘聚力 （ kPa ） 內(nèi)摩 擦角 （ ? ） 被動土壓力 kPa 壓縮試驗 12 .0 ～12 .8 8 19 .8 15 36 .5 37 卸荷試驗 12 .0 ～12 .8 8 19 .8 22 31 .0 32 路堤的穩(wěn)定性 ? 對均質(zhì)土，用圓弧滑動法計算穩(wěn)定性，由土體自重產(chǎn)生滑動力矩，在滑動面上的抗剪強度和被動區(qū)的自重產(chǎn)生抵抗力矩，抵抗力矩與滑動力矩之比稱為安全系數(shù)Ｋ： hddkMMK =珠海斗門筑堤試驗 ? 珠海斗門筑堤試驗是在深厚（厚度 28m）軟土層上進行的，試驗路堤底寬 24m, 邊坡 1? , 縱向長度 20m， 坡度 1?4。 ? 在基坑開挖時，基坑外側如果不考慮地下水位的變化，豎向的自重應力保持不變，水平方向的應力減少，隨著開挖深度增加，水平應力逐步減小，直至主動土壓力狀態(tài)。 按有效應力原理計算 ? 地下水的作用單獨考慮，則土壓力采用浮重度計算，內(nèi)摩擦角也采用有效內(nèi)摩擦角，即按有效應力原理計算： E h K ha a w= ? ? ?12 122 2? ? ? = ? ???? ???K tga 2 4 2? ? 總應力法計算 ? 水土分算：地下水作用單獨考慮，土壓力用浮重度計算，但內(nèi)摩擦角則用總應力指標計算： E h K ha a w= ? ?12 122 2? ? K tga cu= ???? ???2 4 2? ? ? 水土合算：地下水的作用合在土的重度中反映，故采用飽和重度計算，內(nèi)摩擦角也采用總應力指標： E h Ka s a t a=122? K tga cu= ???? ???2 4 2? ? 上海地區(qū)的一些局部經(jīng)驗 ? 按水土分算原則，應采用有效指標計算，但目前勘察報告中很少提供有效指標，如果采用總應力指標是否可行？ ? 對于開挖深度在 5m左右的基坑，若干對比數(shù)據(jù)的計算表明，采用總應力指標計算的土壓力與采用有效指標計算的土壓力基本相當。 土壓力問題 ? 土壓力的計算也需要用土的抗剪強度指標，如主動土壓力計算公式： ?????? ????????? ?=245t a n2245t a n2 ??? ?? czpa? 在基坑工程設計中，土壓力是作用于基坑支護結構上的側向荷載，土壓力估計值的大小直接影響基坑工程設計的安全與經(jīng)濟。即結構自重部分的加荷速度比較慢，施工結束后又有 6個月的間歇時間，可以考慮部分的排水固結，而活載加荷速度又很快，后一部分加荷過程中不應考慮強度的增長。當然，這個估計是偏于保守的。 ? 如果考慮到由于裝煤的時間很短，地基土來不及排水固結，則應采用不固結不排水試驗指標驗算。 ? 在這個工程實例中，采用固結不排水試驗指標計算得到的安全系數(shù)為 ，與安全系數(shù)的一般經(jīng)驗值相比已經(jīng)是偏小了。 地基承載力安全度分析 ? 原位十字板強度相當于土的天然強度，適用于加荷速度很快，地基土來不及排水固結時的地基穩(wěn)定驗算。 ? 取直剪試驗結果的內(nèi)摩擦角 ?＝ 13?，粘聚力 c=12kPa時 ， 用 Hansen公式求得極限承載力等于 202kPa。 ? 在配煤房的北側堆放鋼錠 30000kN，控制堆載的速度不超過 500kN/d， 在糾偏荷載的作用下 ， 配煤房的傾斜逐漸減少 ，壓載 3年后逐漸卸載 ， 但沉降仍在繼續(xù)發(fā)展 ， 卸載后 6年實測的最大沉降量為1200mm， 最小沉降 1100mm。 ? 由于南北兩側的沉降不均勻 ， 配煤房出現(xiàn)了明顯的傾斜 ， 實測傾斜的發(fā)展過程曲線見圖 322。 ? 竣工后 6個月投入生產(chǎn)時，在 5天內(nèi)將 5個儲煤筒倉全部裝滿煤，荷載突然增加了21500kN， 平均加荷速率為 4300kN/d， 基礎底面壓力的增長速率為 kPa/d。 結構自重產(chǎn)生的基礎底面壓力為 76kPa， 總荷載 （ 結構自重加儲煤重量 ） 產(chǎn)生的基礎底面壓力為 119kPa。 cq cNDNBNp ??= ?? ?41 ?????? ??=24 ?????c t gN 22??????????=c t gc t gN q 2????????=c t gc t gNc Skempton地基極限承載力公式 dcNbdlbp cu ???????? ??????? ?= 國外三個實例的資料 工 程 基礎尺寸 m2 埋 深 m 破壞時凈載 k P a 計算極限荷載 k P a 谷倉 A ? 23 59 3 .6 2 4 6 .6 1 8 9 .7 ～ 2 7 0 .8 油罐 ? 直徑 25 112 118 谷倉 B ? 1 5 .6 6 5 .4 1 .8 2 2 7 .5 2 4 9 .1 上海地區(qū)的驗算資料 ? 三個典型的工程資料 上海地區(qū)的資料 工 程 基礎尺寸 m2 埋 深 m 基底壓力 kP a 計算極限荷載 kP a 配煤房 10 .7 46 .5 1. 5 119 122 堆載試驗 20 30 0 150 183 上海展覽館 46 .4 ? 46 .5 0. 5 130 205 注：由于荷載的面積比較大，極限荷載都按下臥層的不排水強度指標計算 未控制堆載速率引起的地基破壞 ? 上海焦化廠配煤房 ?焦化廠配煤房由圖所示的 5個圓形的鋼筋混凝土儲煤筒倉組成，儲煤筒倉直徑 8m， 高 31m， 并排置于帶肋的鋼筋混凝土筏板基礎上，基礎面積為 ， 基礎板厚度為30cm， 埋置深度 。 ? 地基承載力計算公式分為兩類 ， 一類是地基極限承載力公式： ? 式中 N?、 Nq、 Nc為承載力系數(shù)，都是土的內(nèi)摩擦角的函數(shù)； ? c 為土的的粘聚力 。有些試驗的名稱雖然和飽和土的試驗名稱一樣，但是實際發(fā)生的物理過程是不同的，例如非飽和土固結的過程與飽和土不同，它包括了孔隙水與孔隙氣的外排，也包括氣體部分的溶解與水或者水中氣泡的逸出。 圖 是采用軸平移技術在非飽和土試樣中量測孔隙水壓力的示意圖 。 此時 ，水將出現(xiàn)水蝕現(xiàn)象 ， 使量測系統(tǒng)中充滿氣體 ， 量測系統(tǒng)中的水會被迫進入土中 。 按照試驗的要求 ， 可以選用不同進氣值規(guī)格的陶瓷板 ， 在國外這種陶瓷板都有專門的生產(chǎn)