【正文】 （一）支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):450；立桿縱距l(xiāng) a(m):；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):；立桿。根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》DB33/10352022屬高大模板工程，須組織專家論證。49 梁模板支架(2) 計算書一、參數(shù)信息本算例中，取FHKL8(2) 作為計算對象?？紤]風荷載產(chǎn)生的附加軸力，驗算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，當考慮疊合效應時，按照下式重新計算：σ =(+N1)/(φAKH)≤f計算得：σ =( + ) / ( )=。La梁計算長度（m），L a= m。lb模板支架的橫向長度（m），此處取梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng) b＝ m。H= m。按照下面的公式計算：F =(La)AF結(jié)構(gòu)模板縱向擋風面積（mm 2），本工程中AF=103103=107mm2；wk 風荷載標準值，對模板，,w k =μsw0=1=；所以可以求出F=A Fwkla/La=1071061000=。m；立桿穩(wěn)定性驗算σ =(φAKH)+Mw/W≤fσ =N/(φAKH)=103/( )+ N/mm2；立桿的受壓強度計算值σ = N/mm 2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f= N/mm2 ，滿足要求。六、組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設計值N ut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。根據(jù)前面的計算，此值為 F1 = kN ；除此之外，根據(jù)《規(guī)程》，支架自重可以按模板支架高度乘以。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。m) 托梁計算變形圖(mm)46 托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = kN最大受彎應力 σ= Mmax / W = 105/104 = N/mm2；支撐小楞的最大應力計算值 σ = N/mm2小于支撐小楞的抗彎強度設計值 fm = N/mm2,滿足要求 !支撐小楞的受剪應力值計算：τ = 3103/(2) = N/mm2；支撐小楞的抗剪強度設計值 fv = N/mm2；支撐小楞的受剪應力計算值 τ = N/mm2小于支撐小楞的抗剪強度設計值 fv = N/mm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度：ν＝ mm；支撐小楞的最大撓度計算值 ν＝ mm小于支撐小楞的最大允許撓度 [v]=min(,10) mm，滿足要求！四、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。m)43 變形圖(mm)梁底橫向支撐小楞的邊支座力N 1=N2= kN，中間支座的最大支座力N= kN ；梁底橫向支撐小楞的最大彎矩為M max= kN強度及剛度驗算42最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 簡圖(kNp=()/4=。撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用荷載標準值，根據(jù)JGJ130－2022，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此梁底模板的變形計算如下：最大撓度計算公式如下:ν=(100EI)≤[ν ]=min(l/150,10)其中，l計算跨度 (梁底支撐間距 ): l =；面板的最大撓度計算值:ν = (100105)=；面板的最大允許撓度值 [ν] = min(,10)=面板的最大撓度計算值 ν = 小于 面板的最大允許撓度值 [ν] = ，滿足要求！三、梁底橫向支撐小楞的強度和剛度驗算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為: W=104 mm3； I=106 mm4；荷載計算梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁進行計算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。恒載設計值：q恒 =(q1+q2+q3)=(++)=；活載設計值：q活 =(q4+q5)=(+)=；抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ = M/Wfm梁底模板承受的最大彎矩計算公式如下:M=－ 恒 l2Mmax =+=計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。40所處城市為杭州市，基本風壓為W 0＝；風荷載高度變化系數(shù)為μ z＝1，風荷載體型系數(shù)為μ s＝。荷載首先作用在梁底模板上，按照底?！啄Ｐ±恪戒摴堋奂? 可調(diào)托座→立桿→基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。木方截面為60mm80mm，梁底支撐鋼管采用Ф48 鋼管，鋼管的截面積為A=102mm2，截面模量W=10 3mm3，截面慣性矩為I=10 5 mm4。豎向力傳遞通過可調(diào)托座。結(jié)合工程實際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞垂直梁跨方向的支撐形式。梁的截尺寸為600mm2100mm，模板支架計，梁支撐架搭設高度H(m)：，梁段集中線荷載(kN/m) ：。m；（2）立桿穩(wěn)定性驗算σ = (φAKH)+Mw/W≤fσ =N/(φAKH)+Mw/W=103/(102)+106 /(103)=；立桿的受壓強度計算值σ =，39滿足要求。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。按下式驗算σ =(φAKH)≤f φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比λ按《規(guī)程》附錄C采用； A 立桿的截面面積，10 2mm2； KH 高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按 《規(guī)程》；計算長度l 0按下式計算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=+2=；38l0=kμh==；式中：h 支架立桿的步距，； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度， ； μ模板支架等效計算長度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表D －1,； k 計算長度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表D－2 ；故l ；λ=l0/i=103 /=141；查《規(guī)程》附錄C得 φ= ；KH=1/(1+(H4))KH=1/[1+()]=；σ =N/(φAKH)=103 /(102)=；立桿的受壓強度計算值σ =，滿足要求。故支架自重部分荷載可取為F2==；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F2=+=；、扣件自重荷載的分項系數(shù)，F(xiàn) 1因為已經(jīng)是設計值，不再乘分項系數(shù)。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力），根據(jù)前節(jié)扣件抗滑力計算，此值為F1=。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設計值N 應按下式計算： N = ∑ NGK + ∑N QK 其中N GK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。m) 36 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ；鋼管的最大應力計算值 σ = 106/103= N/mm2；鋼管的最大撓度 νmax = mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 ν = [v]=min(600/150,10) mm,滿足要求!（四）扣件抗滑力驗算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗算 ≤R c N=；= Rc=12kN ,滿足要求。35 （1）荷載計算材料自重：；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內(nèi)力計算的中間支座反力值，即p=+=+=；按疊加原理簡化計算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60803/12=106 mm4；根據(jù)JGJ130－2022，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：ν =(x1+x2+x3)la4/(100EI)+(x4+x5)la4/(100EI)=(++)6004/(10090002560000)+(+)6004/(10090002560000)=；撓度設計值[ν ]=Min(600/150 ，10)=4mm底模方木的撓度計算值ν = 小于 撓度設計值[v] =Min(600/150，10)mm ，滿足要求。m；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=104 mm3；34σ = M/W≤fσ =106/(104)=；底模方木的受彎強度計算值σ =，滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm 2；模板慣性矩 I=600183/12=105 mm4；根據(jù)JGJ130－2022，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：ν =(x1+x2+x3)l4/(100EI)+(x4+x5)l4/(100EI)=(++)2022/(1006000291600)+(+)2022/(1006000291600)=；撓度設計值[ν ]=Min(200/150 ，10)=底模面板的撓度計算值ν =[v] =Min(200/150，10)mm ，滿足要求。（3）底?？辜魪姸扔嬎?。g1 =(x1+x2+x3)=(++)=；q1 =(x4+x5)=(+) =；對荷載分布進行最不利組合，最大彎矩計算公式如下：Mmax= = = 其中，取與底模方木平行的方向為縱向。按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載等。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 Ф48，鋼管壁厚不得小于3mm ，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經(jīng)試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65N整個支架的簡圖如下所示。國家、省有關模板支撐架設計、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件。建設部 《建筑施工安全檢查標準》(JGJ5999)。浙江省地方標準，《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》（DB33/10352022）。（一）模板支架選型根據(jù)本工程實際情況，結(jié)合施工單位現(xiàn)有施工條件，經(jīng)過綜合技術(shù)經(jīng)濟比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。為確保施工安全，編制31本專項施工方案。模板上的脫模劑晾干后才可吊運。模板拆除扣件不得亂丟，邊拆邊進袋。根據(jù)圖紙精心排板，每塊板、每根梁盡量少拼縫。不準在模板上任意拖拉鋼筋。（1）本工程立桿監(jiān)測預警值為 10mm，立桿垂直偏差在 24mm 以內(nèi)。20”自動安平水準儀 2 千米往返177。2”全站儀一臺 RXT—232 1 177。監(jiān)測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。（九）監(jiān)測措施監(jiān)測控制采用經(jīng)緯儀、水準儀對支撐體系進行監(jiān)測，主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置是否有偏移。現(xiàn)場內(nèi)職工食堂污水經(jīng)過濾、沉淀、隔油后排入污水管線。對現(xiàn)場油料集中保管，油料庫做好防滲、污、跑、冒、滴、漏處理。會同有關部門和領導及時妥善處理重大擾民問題，詳細記錄問題及處理結(jié)果，必要時及時上報監(jiān)理和甲方。29每月進行兩次噪聲值監(jiān)測，并在夜間 22:00 以后進行抽測。建筑物四周掛降噪聲網(wǎng)。砼澆筑如須連續(xù)施工，在夜間施工時，須做好周圍居民的工作并向環(huán)保局提出書面報告，同時要盡量采取降噪措施，做到最大限度的減少擾民。定期對施工作業(yè)人員進行文明施工的教育，對施工生產(chǎn)有關管理人員定期進行文明施工現(xiàn)場對噪聲控制要求的考核。結(jié)構(gòu)施工中的施工垃圾采用容器吊運至封閉垃圾站，并及時清運。在土方開挖運輸期間，設專人負責清掃車輪，并拍實車上土，對松散易飛揚物采取遮蓋。環(huán)境保護體系圖對易飛揚細顆料散體材料，安排在臨時庫房存放或用彩條布遮蓋；運輸時采用彩條布遮蓋或其他方式防止遺撒、飛揚；卸裝時要小心輕放，不得拋撒，最大限度的減少揚塵。每月進行 3 次煙塵黑監(jiān)測。2）為防止大氣污染，施工現(xiàn)場采取如下具體措施：職工大灶和茶爐，采用煤氣（電）方式，每月進行兩次自檢。嚴格按照施工組織設計中環(huán)保措施開展環(huán)保工作，其針對性和可操作性要強。28每月三次進行環(huán)保噪聲檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時解決?，F(xiàn)場建立環(huán)保義務監(jiān)督崗制度，保證及時反饋信息，對環(huán)保做得不周之處及時提出整改方案，積極改進并完善環(huán)保措施?，F(xiàn)場采取圖片、表揚、評優(yōu)、獎勵等多種形式進行環(huán)保宣傳，并將環(huán)保知識的普及工作落實到每位施工人員身上。積極全面地開展環(huán)保工作，建立項目部環(huán)境管理體系，成立環(huán)保領