【正文】 主要作用是輸送煤粉和滿足燃燒初期對(duì)氧氣的需要 二次風(fēng) 待煤粉氣流著火后再送入的空氣。 第六章 燃燒設(shè)備和煤粉燃燒新技術(shù) 煤粉燃燒器 ? 燃燒器的作用 ? 直流燃燒器 ? 旋流燃燒器 W型火焰燃燒技術(shù) ? W型火焰爐膛結(jié)構(gòu) ? W型火焰燃燒技術(shù)的特點(diǎn) 煤粉爐爐膛 ? 爐膛的要求 ? 評(píng)價(jià)爐膛結(jié)構(gòu)的參數(shù) 低負(fù)荷穩(wěn)燃及低 NOx煤粉燃燒技術(shù) ? 低負(fù)荷穩(wěn)燃技術(shù) ? 低 NOx煤粉燃燒技術(shù) 149 燃燒器的作用是將燃料與燃燒所需空氣按一定的比例 、 速度和混合方式經(jīng)噴口送入爐膛 其主要作用為： ? 向鍋爐爐膛內(nèi)輸送燃料和空氣； ? 組織燃料和空氣及時(shí)、充分地混合； ? 保證燃料進(jìn)入爐膛后盡快、穩(wěn)定地著火，迅速、完全地燃盡。 2. 試析影響鋼球磨運(yùn)行的因素。一、二次風(fēng)各自由單獨(dú)風(fēng)機(jī)輸送，風(fēng)機(jī)處于空預(yù)器之前，輸送干凈的冷空氣 空氣溫度低，比容小，風(fēng)機(jī)體積小，電耗低，效率高；高壓頭冷一次風(fēng)機(jī)可兼作密封風(fēng)機(jī)，簡(jiǎn)化系統(tǒng)；熱風(fēng)溫度不受一次風(fēng)機(jī)的限制，可滿足磨制較高水分煤種的要求。 磨煤機(jī) 高 速 磨 (風(fēng)扇磨 ) 137 正壓系統(tǒng)： 一次風(fēng)機(jī)布置在磨煤機(jī)之前 ， 系統(tǒng)處于正壓狀態(tài)下工作 無(wú)漏風(fēng)；葉片磨損小 煤粉易外泄 ， 系統(tǒng)需設(shè)專門的密封風(fēng)機(jī) 4磨煤機(jī)； 11熱一次風(fēng)機(jī)； 19密封風(fēng)機(jī) 制粉系統(tǒng) 中速磨直吹式正壓熱一次風(fēng)系統(tǒng) 直吹式制粉系統(tǒng) 有 正壓 和 負(fù)壓 系統(tǒng)； 正壓系統(tǒng) 又有 熱一次風(fēng) 和 冷一次風(fēng) 系統(tǒng) 138 熱一次風(fēng)系統(tǒng)： 配置二分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空預(yù)器 。 磨煤機(jī) 高 速 磨 (風(fēng)扇磨 ) 136 高速磨結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 ， 金屬耗量小 ， 負(fù)荷適應(yīng)能力強(qiáng) ，特別適宜磨水分高的煤種； 但部件磨損大 ， 不宜磨制較硬的煤種 。 135 高速磨 由葉輪 、 帶護(hù)甲的蝸殼和粗粉分離器組成 ， 裝有沖擊板的葉輪由電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)高速旋轉(zhuǎn) 。HP型磨煤機(jī)采用傘形齒輪，傳動(dòng)力矩大；磨輥長(zhǎng)度小，直徑大，磨煤出力較大 134 優(yōu)點(diǎn)： 啟動(dòng)迅速，調(diào)節(jié)靈活；磨煤電耗低；結(jié)構(gòu)緊湊；金屬磨損量小。 熱風(fēng) 經(jīng)風(fēng)環(huán)進(jìn)入磨煤機(jī)，對(duì)煤粉進(jìn)行干燥并將煤粉帶入粗粉分離器進(jìn)行分離，不合格的煤粉返回磨煤機(jī)重磨，細(xì)粉則送出磨外 磨煤機(jī) 中 速 磨 石子煤 經(jīng)風(fēng)環(huán)的孔落入風(fēng)室，由刮板刮入石子煤儲(chǔ)箱。 結(jié)構(gòu)分三部分 ：下部的基座和減速器 、 中部的磨煤機(jī)本體和上部的分離器 。 127 磨煤機(jī) 雙進(jìn)雙出鋼球磨的優(yōu)點(diǎn) 保持了鋼球磨煤種適應(yīng)性強(qiáng)等所有優(yōu)點(diǎn) ， 同時(shí)大大縮小了體積 ， 降低了磨煤機(jī)的能耗 ， 增強(qiáng)了適應(yīng)鍋爐負(fù)荷變化的能力 （ 響應(yīng)快 ， 10s內(nèi) 20%/min ；儲(chǔ)粉量大 ， 運(yùn)行靈活 ） 。 加大一次風(fēng)閥門的開度 ， 風(fēng)量及帶出的煤粉流量同時(shí)增加 ， 因此 ， 在任何負(fù)荷下 ， 煤粉濃度變化不大 。 ? 噪音大，煤粉均勻性差 適用于帶基本負(fù)荷，運(yùn)行中保持最佳通風(fēng)量，通過調(diào)整進(jìn)口熱風(fēng)溫度來(lái)滿足煤粉的干燥出力，常用于中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)。 ? 對(duì)雜質(zhì)不敏感 , 可靠性高。 鋼球充滿系數(shù) ψ ： 鋼球容積占筒體容積的百分?jǐn)?shù) （ 磨煤電耗最小的 ） 最佳充滿系數(shù)： )//(ljzj nn??磨煤機(jī) 影響鋼球磨工作的其他因素 階梯式 波浪式 齒式 125 磨煤機(jī) 單進(jìn)單出鋼球磨的優(yōu)缺點(diǎn) 優(yōu)點(diǎn) ? 煤種適應(yīng)性強(qiáng) 。 n 影響磨煤出力 和電耗 n 過大 ， 離心力很大 ， 球與煤隨筒壁一同旋轉(zhuǎn) ，產(chǎn)生這種狀態(tài)的最低轉(zhuǎn)速稱為臨界轉(zhuǎn)速 nlj 磨煤機(jī) 鋼球磨筒體最佳轉(zhuǎn)速 nzj n 處于上述兩者之間 ， 鋼球被帶到一定高度 ， 沿拋物線落下 ， 鋼球?qū)ν驳椎拿喊l(fā)生強(qiáng)烈撞擊作用 ，輔以研磨 磨煤機(jī) 鋼球磨筒體最佳轉(zhuǎn)速 nzj 磨煤作用最大時(shí)的轉(zhuǎn)速稱為最佳工作轉(zhuǎn)速 nzj ： 前蘇聯(lián)（波浪形護(hù)甲） nzj =（ ） nlj 引進(jìn)的歐美磨煤機(jī) nzj =（ ） nlj Vtf 過小 筒內(nèi)風(fēng)速過小 ， 出口端鋼球能量沒有被充分利用 ， 只能帶出少量的細(xì)煤粉 ， 磨煤出力下降 ， 單位磨煤電耗大 Vtf 過大 筒內(nèi)風(fēng)速過大 ， 磨煤機(jī)出口煤粉過粗 ， 粗粉分離器回粉量增大 ， 通風(fēng)電耗增大 Vtf 直接影響燃料沿筒體長(zhǎng)度的分布和磨煤出力 磨煤機(jī) zjtfV鋼球磨最佳通風(fēng)量 最佳通風(fēng)量 磨煤和通風(fēng)電耗之和最小時(shí)的通風(fēng)量 zjtfV 護(hù)甲： 護(hù)甲的形狀對(duì)鋼球的提升高度有較大的影響 。 磨煤機(jī) 雙進(jìn)雙出鋼球磨 (低速磨 ) 119 雙進(jìn)雙出鋼球磨 120 不帶熱風(fēng)空心管： 圓筒兩端各裝有一個(gè)中間隔開的進(jìn)出口料斗 ，一個(gè)進(jìn)原煤和熱風(fēng) ， 一個(gè)送出氣粉混合物 。 磨煤機(jī) 單進(jìn)單出鋼球磨 (低速磨 ) 118 帶熱風(fēng)空心管：兩端的空心軸既是熱風(fēng)和原煤的進(jìn)口 ， 又是煤粉氣流混合物的出口 。 電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) DL46592《 煤的沖刷磨損指數(shù)試驗(yàn)方法 》 ： 沖刷式磨損試驗(yàn)： 煤粉特性 煤的磨損指數(shù) 根據(jù)沖刷磨損指數(shù) Ke大小可劃分為輕微、不強(qiáng)、較強(qiáng)、很強(qiáng)和極強(qiáng)。 煤粉特性 煤的可磨性系數(shù) 哈氏可磨性指數(shù) 哈德格羅夫 （ Hardgrove） 法 式中 ， D74通過孔徑為 74μ m的篩子的煤粉量 。 n取決于磨煤機(jī)和粗粉分離器的型式 ， 一般取 n = ～ 。 煤粉特性 煤粉經(jīng)濟(jì)細(xì)度 113 90200lg2RRn???R200 R90， n為正值； R90一定時(shí) ， n值越大 ， 則 R200越小 ， 煤粉中過粗的煤粉較少； R200一定時(shí) ， n值越大 ， 則 R90越大 ， 煤粉中過細(xì)的煤粉較少 。電廠常用 R90和 R200表示煤粉細(xì)度。 6. 如果碳是唯一可燃元素，燃料完全燃燒，測(cè)得 α =1，問煙氣分析 的結(jié)果是什么（干煙氣中各種成分的含量）？ VHO24. 某鍋爐燃用煤種的收到基成分為： Car=%； Har=%； Sar=%； Oar=%； Nar=%； Aar=%； Mar=%； =22186kJ/kg 煙氣中的飛灰份額 afh=95% 計(jì)算： 1） V0 2） 及 α = Vy 3） α =， θ =300℃ 時(shí)的 Iy 0yV第四章 煤粉制備及系統(tǒng) ? 煤粉特性 ? 磨煤機(jī) ? 制粉系統(tǒng) 107 較好的流動(dòng)性： 氣力輸送，也易泄漏污染環(huán)境 自燃與爆炸性： 影響爆炸的因素：煤粉性質(zhì)（水分、 揮發(fā)分 、細(xì)度）、煤粉濃度、風(fēng)粉混合溫度 堆積特性： 自然壓緊的煤粉表觀堆積密度 700 kg/m3 煤粉特性 煤粉的一般特性 108 煤粉特性 煤粉的一般特性 109 水分的影響： 對(duì)煤粉流動(dòng)性與爆炸性有較大的影響，運(yùn)行中應(yīng)嚴(yán)格控制 磨煤機(jī)的出口工質(zhì)溫度、出口煤粉細(xì)度和出口煤粉水分。 h)。 鍋爐熱平衡 102 熱效率 ? 正平衡 ? 反平衡 ,%100qr11g ???? ?),%qqqqq(100 65432g ??????? ? skgBrg/,1001 ???? 燃料消耗量 skgqBB j /),1001( 4?? 計(jì)算燃料消耗量 鍋爐熱平衡 熱效率 η gl與燃料消耗量 B 鍋爐熱平衡 鍋爐機(jī)組的熱平衡試驗(yàn) 目的 ? 確定鍋爐機(jī)組熱效率； ? 確定鍋爐機(jī)組各項(xiàng)熱損失的大?。? ? 確定過量空氣系數(shù)、排煙溫度、過熱蒸汽溫度等參數(shù)與鍋爐負(fù)荷的關(guān)系。對(duì)固態(tài)排渣爐，灰渣溫度取 600℃ 。 py?py?? 取決于 及煙道漏風(fēng) Δα， 后者同時(shí)影響 py? py?????99 額定容量下鍋爐的散熱損失 額定負(fù)荷下的散熱損失是外部冷卻損失 ，可根據(jù)鍋爐尾部受熱面的布置查圖確定 DDqq eded,55 ?? q5 與鍋爐運(yùn)行負(fù)荷近似成反比變化 鍋爐熱平衡 散熱損失 q5 ? 對(duì)固態(tài)排渣煤粉爐，當(dāng)燃煤的折算灰分小于10%時(shí)，可忽略該項(xiàng)損失。影響因素主要是 排煙溫度和排煙容積。 97 ,%100)( 402rlkpypy Qqhhq ??? ?式中 排煙焓 , 取決于 與 ， kJ/kg 進(jìn)入鍋爐的冷空氣焓 , kJ/kg， 冷空氣溫度按 tlk=30℃ 計(jì)算 。 95 運(yùn)行試驗(yàn)時(shí) 灰平衡：鍋爐燃料中的總灰量等于排出鍋爐各種灰渣的總和 。 空氣和煙氣的焓 焓 溫 表 654321 Q r ?????? 654321%100 qqqqqq ?????? qi = Qi / Qr 100% 式中 輸入熱量 Q1 有效利用熱 Q2 排煙熱損失 Q3 氣體未完全燃燒熱損失 Q4 固體未完全燃燒熱損失 Q5 散熱損失 Q6 其他熱損失 rQ鍋爐熱平衡 鍋爐熱平衡方程式 對(duì)于燃煤鍋爐 ， 若燃料和空氣沒有利用外界熱量進(jìn)行預(yù)熱 ， 且燃煤水分滿足 則 (%)628/. arar QM ? ?kgkJi zqwrrarr /,. ????式中 zqwrri— 燃料的物理顯熱； — 外來(lái)熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量； — 霧化燃油所用蒸汽帶入的熱量 鍋爐熱平衡 鍋爐輸入熱量 Qr 燃煤鍋爐主要熱損之一 ， 一般僅次于排煙損失 。固體和液體燃料－＝，可得＋＝由式????????84 燃料的燃燒計(jì)算 不完全燃燒時(shí)的過量空氣系數(shù) ? ?? ?? ?COOROCOOCOORONNCOOVVVCONOCONO＋＋＝，代入上式得＋＋＝＝，代入上式得和，的定義式，解出根據(jù)2222222222100217911 100217911 ,22???????????85 燃料的燃燒計(jì)算 完全燃燒時(shí)的過量空氣系數(shù) ? ?? ?? ?? ?? ?? ???????????????＋＋＝＋＋＋＝，得將分子分母都除以，＋＋＋＝整理得，代入上式＋＝，＝＋，可知＝＋由完全燃燒方程式＋＝則完全燃燒m ax2222222222222222279792117979 21211797921 121210211002179110,COROROROROROROROOROOROOROROOROO??????????86 燃料的燃燒計(jì)算 完全燃燒時(shí)的過量空氣系數(shù) ? ?? ?22222m ax22121 211121 OORORORORO?????????，代入上式得＝＋由完全燃燒方程式可知＋＝計(jì)，則上式變?yōu)橹迪鄬?duì)較小，可忽略不?87 燃料的燃燒計(jì)算 燃燒方程式的推導(dǎo) ? ?? ? 則且＋＋＋＝代入上式整理得＝＋將式＋＋－＝的定義式，得，結(jié)合并乘以將上式兩邊除以,03 ,100,100,100)(,100100 ,100)( 000202220222202222222222222arararararSOarCOCOarNSOCOCONgyCOSOCOgyNgyCOONOCOROgyOHSCVSVCVVVN